Transportna energija (hladni transport) Vlažnost zraka. Toplotna kapaciteta in entalpija zraka

Vlažnost zraka. Toplotna kapaciteta in entalpija zraka

Atmosferski zrak je mešanica suhega zraka in vodne pare (od 0,2 % do 2,6 %). Tako lahko zrak skoraj vedno štejemo za vlažnega.

Mehanska mešanica suhega zraka in vodne pare se imenuje vlažen zrak ali mešanica zraka in pare. Največja možna vsebnost parne vlage v zraku m p.n. odvisno od temperature t in pritisk p mešanice. Pri menjavi t in p zrak lahko preide iz prvotno nenasičenega v stanje nasičenosti z vodno paro, nato pa se odvečna vlaga začne obarjati v prostornini plina in na obdajajočih površinah v obliki megle, zmrzali ali snega.

Glavni parametri, ki označujejo stanje vlažnega zraka, so: temperatura, tlak, specifična prostornina, vsebnost vlage, absolutna in relativna vlažnost, molekulska masa, plinska konstanta, toplotna kapaciteta in entalpija.

Po Daltonovem zakonu za mešanice plinov skupni tlak vlažnega zraka (P) je vsota parcialnih tlakov suhega zraka P c in vodne pare P p: P = P c + P p.

Podobno bosta prostornina V in masa m vlažnega zraka določeni z razmerji:

V = V c + V p, m = m c + m p.

Gostota in specifična prostornina vlažnega zraka (v) definirano:

Molekulska masa vlažnega zraka:

kjer je B barometrični tlak.

Ker med sušenjem zračna vlaga nenehno narašča, količina suhega zraka v parno-zračni mešanici pa ostaja nespremenjena, presojamo proces sušenja po tem, kako se spreminja količina vodne pare na 1 kg suhega zraka in vsi kazalniki mešanica pare in zraka (toplotna kapaciteta, vsebnost vlage, entalpija itd.) se nanaša na 1 kg suhega zraka v vlažnem zraku.

d = m p / m c, g/kg ali X = m p / m c.

Absolutna vlažnost zraka- masa pare v 1 m 3 vlažnega zraka. Ta vrednost je številčno enaka .

Relativna vlažnost zraka - je razmerje med absolutno vlažnostjo nenasičenega zraka in absolutno vlažnostjo nasičenega zraka pri danih pogojih:

tukaj, pogosteje pa je relativna vlažnost podana v odstotkih.

Za gostoto vlažnega zraka velja razmerje:

Specifična toplota vlažen zrak:

c = c c + c p ×d/1000 = c c + c p ×X, kJ/(kg × °C),

kjer je c c specifična toplotna kapaciteta suhega zraka, c c = 1,0;

c p - specifična toplotna kapaciteta pare; z n = 1,8.

Toplotno kapaciteto suhega zraka pri konstantnem tlaku in majhnih temperaturnih območjih (do 100 o C) za približne izračune lahko štejemo za konstantno, enako 1,0048 kJ / (kg × ° C). Za pregreto paro je povprečna izobarna toplotna kapaciteta pri atmosferski tlak nizke stopnje pregretja pa se lahko vzamejo tudi kot konstantne in enake 1,96 kJ/(kg×K).

Entalpija (i) vlažnega zraka- to je eden njegovih glavnih parametrov, ki se pogosto uporablja pri izračunih sušilnih naprav, predvsem za določitev toplote, porabljene za izhlapevanje vlage iz materialov, ki se sušijo. Entalpija vlažnega zraka se nanaša na en kilogram suhega zraka v mešanici pare in zraka in se določi kot vsota entalpij suhega zraka in vodne pare, tj.

i = i c + i p ×H, kJ/kg.

Pri izračunu entalpije zmesi izhodišče entalpije vsake komponente morajo biti enake. Za izračune vlažnega zraka lahko predpostavimo, da je entalpija vode nič pri 0 o C, potem štejemo tudi entalpijo suhega zraka od 0 o C, to je i in = c in *t = 1,0048t.

Laboratorijsko delo št. 1

Opredelitev masne izobare

toplotna kapaciteta zraka

Toplotna kapaciteta je toplota, ki jo je treba dodati količini snovi, da se segreje za 1 K. Količina snovi na enoto se lahko meri v kilogramih, kubičnih metrih v normalnih fizikalnih pogojih in kilomolih. Kilomol plina je masa plina v kilogramih, ki je številčno enaka njegovi molekulski masi. Tako obstajajo tri vrste toplotnih kapacitet: masa c, J/(kg⋅K); volumetrični s′, J/(m3⋅K) in molski, J/(kmol⋅K). Ker ima kilomol plina maso μ-krat večjo od enega kilograma, ločena oznaka za molsko toplotno kapaciteto ni uvedena. Razmerja med toplotnimi kapacitetami:

kjer je = 22,4 m3/kmol prostornina kilomola idealnega plina pri normalnih fizikalnih pogojih; – gostota plina pri normalnih fizikalnih pogojih, kg/m3.

Prava toplotna kapaciteta plina je odvod toplote glede na temperaturo:

Toplota, dovedena plinu, je odvisna od termodinamičnega procesa. Lahko se določi s prvim zakonom termodinamike za izohorične in izobarične procese:

Tukaj je toplota, dovedena 1 kg plina v izobaričnem procesu; – sprememba notranje energije plina; – delo plinov proti zunanjim silam.

V bistvu formula (4) oblikuje 1. zakon termodinamike, iz katerega sledi Mayerjeva enačba:

Če postavimo = 1 K, potem , to je fizični pomen plinska konstanta je delo, ki ga opravi 1 kg plina v izobaričnem procesu, ko se njegova temperatura spremeni za 1 K.

Mayerjeva enačba za 1 kilomola plina ima obliko

kjer je = 8314 J/(kmol⋅K) univerzalna plinska konstanta.

Poleg Mayerjeve enačbe sta izobarična in izohorna masna toplotna kapaciteta plinov med seboj povezani preko adiabatnega eksponenta k (tabela 1):

Tabela 1.1

Vrednosti adiabatskih eksponentov za idealne pline

Atomičnost plinov
Enoatomski plini
Diatomski plini
Tri- in poliatomski plini

NAMEN DELA

Utrjevanje teoretično znanje po osnovnih zakonih termodinamike. Praktični razvoj metode za določanje toplotne kapacitete zraka na podlagi energijske bilance.

Eksperimentalno določanje specifične masne toplotne kapacitete zraka in primerjava dobljenega rezultata z referenčno vrednostjo.

1.1. Opis laboratorijske postavitve

Namestitev (slika 1.1) je sestavljena iz medeninaste cevi 1 z notranjim premerom d =
= 0,022 m, na koncu katere je električni grelec s toplotno izolacijo 10. Znotraj cevi se giblje zračni tok, ki se dovaja 3. Pretok zraka lahko reguliramo s spreminjanjem hitrosti ventilatorja. Cev 1 vsebuje cev za polni tlak 4 in presežni statični tlak 5, ki sta povezana z manometri 6 in 7. Poleg tega je v cevi 1 nameščen termočlen 8, ki se lahko premika vzdolž prečnega prereza hkrati s cevjo za polni tlak. Velikost emf termoelementa se določi s potenciometrom 9. Ogrevanje zraka, ki se giblje skozi cev, se regulira z uporabo laboratorijskega avtotransformatorja 12 s spreminjanjem moči grelnika, ki se določi z odčitki ampermetra 14 in voltmetra 13. Temperaturo zraka na izhodu iz grelnika določamo s termometrom 15.

1.2. EKSPERIMENTALNI POSTOPEK

Toplotni tok grelnika, W:

kjer I - tok, A; U – napetost, V; = 0,96; =
= 0,94 – koeficient toplotne izgube.

Slika 1.1. Diagram eksperimentalne postavitve:

1 – cev; 2 – mešalnik; 3 – ventilator; 4 – cev za merjenje dinamičnega tlaka;

5 – cev; 6, 7 – diferenčni manometri; 8 – termočlen; 9 – potenciometer; 10 – izolacija;

11 – električni grelec; 12 – laboratorijski avtotransformator; 13 – voltmeter;

14 – ampermeter; 15 – termometer

Toplotni tok, ki ga absorbira zrak, W:

kjer je m masni pretok zraka, kg/s; – eksperimentalna, masna izobarna toplotna kapaciteta zraka, J/(kg K); – temperatura zraka na izstopu iz ogrevalnega dela in na vstopu vanj, °C.

Masni pretok zraka, kg/s:

. (1.10)

tukaj - povprečna hitrost zrak v cevi, m/s; d - notranji premer cevi, m; – gostota zraka pri temperaturi, ki se izračuna po formuli, kg/m3:

, (1.11)

kjer = 1,293 kg/m3 – gostota zraka pri normalnih fizikalnih pogojih; B - tlak, mm. Hg st; – presežni statični zračni tlak v cevi, mm. vodo Art.

Hitrosti zraka so določene z dinamičnim tlakom v štirih enakih odsekih, m/s:

kjer je dinamični tlak, mm. vodo Art. (kgf/m2); g = 9,81 m/s2 – pospešek prostega pada.

Povprečna hitrost zraka v prerezu cevi, m/s:

Povprečno izobarično masno toplotno kapaciteto zraka določimo s formulo (1.9), v katero nadomestimo toplotni tok iz enačbe (1.8). Natančno vrednost toplotne kapacitete zraka pri povprečni temperaturi zraka dobimo iz tabele povprečnih toplotnih kapacitet ali iz empirične formule, J/(kg⋅K):

. (1.14)

Relativna napaka poskusa, %:

. (1.15)

1.3. Izvedba poskusa in obdelava

rezultate meritev

Poskus se izvede v naslednjem zaporedju.

1. Laboratorijsko stojalo je vklopljeno in po vzpostavitvi stacionarnega načina se vzamejo naslednji odčitki:

Dinamični zračni tlak na štirih točkah enakih odsekov cevi;

Previsok statični zračni tlak v cevi;

Tok I, A in napetost U, V;

Temperatura vstopnega zraka, °C (termoelement 8);

Izhodna temperatura, °C (termometer 15);

Barometrični tlak B, mm. Hg Art.

Poskus se ponovi za naslednji način. Rezultati meritev so vpisani v tabelo 1.2. Izračuni se izvajajo v tabeli. 1.3.

Tabela 1.2

Merilna tabela

	Ime količine
	Temperatura vstopnega zraka, °C
	Temperatura izstopnega zraka, °C
	Dinamični zračni tlak, mm. vodo Art.
	Previsok statični zračni tlak, mm. vodo Art.
	Barometrični tlak B, mm. Hg Art.
	Napetost U, V

Tabela 1.3

Tabela za izračun

	Ime količin
	Dinamični tlak, N/m2
	Povprečna temperatura vstopnega toka, °C

Ruska federacija Protokol državnega standarda ZSSR

GSSSD 8-79 Tekoči in plinasti zrak. Gostota, entalpija, entropija in izobarna toplotna kapaciteta pri temperaturah 70-1500 K in tlakih 0,1-100 MPa

nastavite zaznamek

nastavite zaznamek

DRŽAVNA SLUŽBA STANDARDNIH REFERENČNIH PODATKOV

Standardne referenčne tabele

ZRAK JE TEKOČIN IN PLIN. GOSTOTA, ENTALPIJA, ENTROPIJA IN IZOBARNA TOPLOTNA KAPACITETA PRI TEMPERATURAH 70-1500 K IN TLAKIH 0,1-100 MPa

Tabele standardnih referenčnih podatkov
Tekoči in plinasti zrak Gostota, entalpija, entropija in izobarna toplotna kapaciteta pri temperaturah od 70 do 1500 K in tlakih od 0,1 do 100 MPa

RAZVIL Vsezvezni znanstvenoraziskovalni inštitut za meroslovno službo, Inženirski inštitut v Odesi mornarica, Moskovski energetski inštitut Leninovega reda

V ODOBRITEV PRIPOROČIL Sovjetski nacionalni komite za zbiranje in vrednotenje numeričnih podatkov na področju znanosti in tehnologije predsedstva Akademije znanosti ZSSR; All-Union Scientific Research Center Državna služba standardni referenčni podatki

ODOBRENA strokovna komisija GSSSD, ki ga sestavljajo:

dr. tehn. znanosti N.E. Gnezdilova, doktorica inženirskih znanosti. znanosti I.F. Golubeva, doktorica kemije. znanosti L.V. Gurvič, doktor tehnike. znanosti B.A. Rabinovich, doktor tehnike. znanosti A.M. Sirota

PRIPRAVLJENO ZA ODOBRITEV Vsezveznega znanstvenoraziskovalnega centra Državne službe standardnih referenčnih podatkov

Uporaba standardnih referenčnih podatkov je obvezna v vseh sektorjih nacionalnega gospodarstva

Te tabele vsebujejo najbolj praktične vrednosti gostote, entalpije, entropije in izobarična toplotna kapaciteta tekoči in plinasti zrak.

Izračun tabel temelji na naslednjih načelih:

1. Enačba stanja, ki z visoko natančnostjo prikazuje zanesljive eksperimentalne podatke o , , -odvisnosti, lahko zagotovi zanesljiv izračun kaloričnih in akustičnih lastnosti z uporabo znanih termodinamičnih razmerij.

2. Koeficienti povprečenja veliko število enačbe stanja, enakovredne v smislu natančnosti opisa začetne informacije, nam omogočajo, da dobimo enačbo, ki odraža celotno termodinamično površino (za izbran niz eksperimentalnih podatkov med enačbami sprejetega tipa). Takšno povprečenje omogoča oceno možne naključne napake v izračunanih vrednostih toplotnih, kaloričnih in zvočnih količin, ne da bi upoštevali vpliv sistematične napake eksperimentalnih , , -podatkov in napake, ki nastane zaradi izbire obliki enačbe stanja.

Povprečna enačba stanja tekočega in plinastega zraka ima obliko

kje ; ; .

Enačba je sestavljena na podlagi najbolj zanesljivih eksperimentalnih vrednosti gostote, pridobljenih med delom in pokrivajo temperaturno območje 65-873 K in tlake 0,01-228 MPa. Eksperimentalni podatki so opisani z enačbo s srednjo kvadratno napako 0,11 %. Koeficienti povprečne enačbe stanja so bili pridobljeni kot rezultat obdelave sistema 53 enačb, ki so po natančnosti enakovredne opisu eksperimentalnih podatkov. Pri izračunih so bile vzete naslednje vrednosti plinske konstante in kritičnih parametrov: 287,1 J/(kg K); 132,5 K; 0,00316 m/kg.

Koeficienti enačbe povprečnega stanja zraka:

S formulami smo določili entalpijo, entropijo in izobarično toplotno kapaciteto

Kjer so , , entalpija, entropija in izohorna toplotna kapaciteta v idealnem stanju plina. Vrednosti in so določene iz razmerij

Kje in sta entalpija in entropija pri temperaturi; - toplota sublimacije pri 0 K; - konstantna (0 v tem delu).

Vrednost toplote sublimacije zraka je bila izračunana na podlagi podatkov o toploti sublimacije njegovih komponent in je enaka 253,4 kJ/kg (v izračunih se predpostavlja, da zrak ne vsebuje CO in je sestavljen iz 78,11 % N, 20,96 % O in 0,93 vol. % Ar). Vrednosti entalpije in entropije pri temperaturi 100 K, ki je pomožna referenčna točka pri integraciji enačbe za , sta 3,48115 kJ/kg oziroma 20,0824 kJ/(kg K).

Izobarična toplotna kapaciteta v idealnem stanju plina je izposojena iz dela in približana s polinomom

Srednja kvadratna napaka aproksimacije začetnih podatkov v temperaturnem območju 50-2000 K je 0,009%, največja približno 0,02%.

Naključne napake izračunanih vrednosti se izračunajo z verjetnostjo zaupanja 0,997 po formuli

Kje je povprečna vrednost termodinamične funkcije; - vrednost iste funkcije, dobljene s to enačbo iz sistema, ki vsebuje enačbe.

Tabele 1-4 prikazujejo vrednosti termodinamičnih funkcij zraka, tabele 5-8 pa ustrezne naključne napake. Vrednosti napak v tabelah 5-8 so predstavljene za del izobar, vrednosti za vmesne izobare pa je mogoče pridobiti s sprejemljivo natančnostjo z linearno interpolacijo. Naključne napake v izračunanih vrednostih odražajo širjenje slednjih glede na povprečno enačbo stanja; za gostoto so bistveno manjše od srednje kvadratne napake v opisu izvirnega niza eksperimentalnih podatkov, ki služi kot integralna ocena in vključuje velika odstopanja za nekatere podatke, za katere je značilen razpršenost.

Tabela 1

Gostota zraka

Nadaljevanje

	Kg/m, pri , MPa,

Tabela 2

Entalpija zraka

Nadaljevanje

	KJ/kg, pri , MPa,

Tabela 3

Entropija zraka

Nadaljevanje

	KJ/(kg, K), pri , MPa,

Tabela 4

Izobarična toplotna kapaciteta zraka

________________

* Besedilo dokumenta ustreza izvirniku. - Opomba proizvajalca baze podatkov.

Nadaljevanje

	KJ/(kg, K), pri , MPa,

Tabela 5. Srednje kvadratne naključne napake izračunanih vrednosti gostote

, %, pri , MPa

Tabela 6. Koren srednje kvadratne naključne napake izračunanih vrednosti entalpije

KJ/kg, pri , MPa

Zaradi uporabe virialne oblike enačbe stanja tabele ne trdijo, da bi natančno opisale termodinamične lastnosti v bližini kritična točka(126-139 K, 190-440 kg/m2).

Informacije o eksperimentalnih študijah termodinamičnih lastnosti zraka, metodah za sestavljanje enačbe stanja in računskih tabel, skladnosti izračunanih vrednosti z eksperimentalnimi podatki, kot tudi podrobnejše tabele, ki vsebujejo dodatne informacije o izohorni toplotni kapaciteti, hitrosti zvoka, v delu so podani izparilna toplota, dušilni učinek, nekateri derivati ​​in lastnosti na vreliščih in kondenzacijskih krivuljah.

REFERENCE

1. Nolborn L., Schultre N. die Druckwage und die Isothermen von Luft, Argon und Helium Zwischen 0 und 200 °C. - Ann. Phys. 1915 m, Bd 47, N 16, S.1089-1111.

2. Michels A., Wassenaar T., Van Seventer W. Izoterme zraka med 0 °C in 75 °C ter pri tlakih do 2200 atm. -Appl. Sci. Res., 1953, letn. 4, št. 1, str.52-56.

3. Izoterme stisljivosti zraka pri temperaturah med -25 °C in -155 °C ter pri gostotah do 560 Amagatov (pritiski do 1000 atmosfer) / Michels A. Wassenaar T., Levelt J.M., De Graaff W. - Appl . Sci. Res., 1954, letn. A 4, N 5-6, str.381-392.

4. Eksperimentalna študija specifične količine zraka/Vukalovich M.P., Zubarev V.N., Aleksandrov A.A., Kozlov A.D. - Toplotna energetika, 1968, N 1, str.

5. Romberg N. Neue Messungen der thermischen ler Luft bei tiefen Temperaturen and die Berechnung der kalorischen mit Hilfe des Kihara-Potentials. - VDl-Vorschungsheft, 1971, - N 543, S.1-35.

6. Вlanke W. Messung der thermischen von Luft im Zweiphasengebiet und Seiner Umgebung. Dissertation zur Erlangung des Grades eines Doctor-Ingenieurs/. Bohum., 1973.

7. Merjenje gostote zraka pri temperaturah 78-190 K do tlaka 600 bar / Wasserman A.A., Golovsky E.A., Mitsevich E.P., Tsymarny V.A., M., 1975. (Deponirano v VINITI 28.07 .76 N 2953-76).

8. Landolt N., R. Zahlenwerte und Funktionen aus Physik, Chemie, Astronomic, Geophysik und Technik. Berlin., Springer Verlag, 1961, Bd.2.

9. Tabele toplotnih lastnosti plinov. Wachington, Gov. natis, izv., 1955, XI. (Ministrstvo ZDA za trgovino. NBS. Girc. 564).

10. Termodinamične lastnosti zraka/Sychev V.V., Wasserman A.A., Kozlov A.D. in drugi, M., Založba standardov, 1978.

TEMPERATURA. Meri se v Kelvinih (K) in stopinjah Celzija (°C). Velikost Celzija in Kelvina sta enaki za temperaturne razlike. Razmerje med temperaturami:

t = T - 273,15 K,

kje t— temperatura, °C, T- temperatura, K.

PRITISK. Vlažen zračni tlak str njegove komponente pa se merijo v Pa (Pascal) in večkratnih enotah (kPa, GPa, MPa).
Barometrični tlak vlažnega zraka p b enaka vsoti parcialnih tlakov suhega zraka p in in vodna para p str :

p b = p c + p p

GOSTOTA. Gostota vlažnega zraka ρ , kg/m3, je razmerje med maso mešanice zrak-para in prostornino te mešanice:

ρ = M/V = M in /V + M p /V

Gostoto vlažnega zraka lahko določimo s formulo

ρ = 3,488 p b /T - 1,32 p p /T

SPECIFIČNA TEŽA . Specifična teža vlažen zrak γ - to je razmerje med težo vlažnega zraka in prostornino, ki jo zaseda, N/m 3. Gostota in specifična teža sta povezani z razmerjem

ρ = γ /g,

kje g— pospešek prostega pada 9,81 m/s 2 .

ZRAČNA VLAŽNOST. Vsebnost vodne pare v zraku. zanj sta značilni dve količini: absolutna in relativna vlažnost.
Absolutno vlažnost zraka. količina vodne pare, kg ali g, ki jo vsebuje 1 m 3 zraka.
Sorodnik vlažnost zraka φ , izraženo v %. razmerje med parcialnim tlakom vodne pare v zraku in parcialnim tlakom vodne pare v zraku, ko je popolnoma nasičen z vodno paro p.p. :

φ = (p p /p bp) 100 %

Parcialni tlak vodne pare v nasičenem vlažnem zraku lahko določimo iz izraza

lg p p.n. = 2,125 + (156 + 8,12 t h.n.)/(236 + t h.n.),

kje t v.n.— temperatura nasičenega vlažnega zraka, °C.

ROSIŠČE. Temperatura, pri kateri je parcialni tlak vodne pare p str V vlažnem zraku je enak parcialnemu tlaku nasičene vodne pare p p.n. pri isti temperaturi. Pri temperaturi rosišča začne vlaga kondenzirati iz zraka.

d = M p / M in

d = 622p p / (p b - p p) = 6,22φp bp (p b - φp bp /100)

SPECIFIČNA TOPLOTA . Specifična toplota vlažen zrak c, kJ/(kg * °C) je količina toplote, ki je potrebna za segrevanje 1 kg mešanice suhega zraka in vodne pare za 10 in se nanaša na 1 kg suhega zraka:

c = c c + c p d /1000,

kje c in— povprečna specifična toplotna kapaciteta suhega zraka, vzeta v temperaturnem območju 0–1000 C, enaka 1,005 kJ/(kg * °C); c p je povprečna specifična toplotna kapaciteta vodne pare, enaka 1,8 kJ/(kg * °C). Za praktične izračune pri načrtovanju sistemov ogrevanja, prezračevanja in klimatizacije je dovoljeno uporabiti specifično toplotno kapaciteto vlažnega zraka c = 1,0056 kJ/(kg * °C) (pri temperaturi 0 °C in zračnem tlaku 1013,3). GPa)

SPECIFIČNA ENTALPIJA. Specifična entalpija vlažnega zraka je entalpija jaz, kJ, glede na 1 kg suhe mase zraka:

I = 1,005t + (2500 + 1,8068t) d / 1000,
ali I = ct + 2,5d

VOLUMETRIČNI EKSPANZIJSKI KOEFICIENT . Temperaturni koeficient volumetrična ekspanzija

α = 0,00367 °C -1
ali α = 1/273 °C -1.

PARAMETRI ZMESI .
Temperatura mešanice zraka

t cm = (M 1 t 1 + M 2 t 2) / (M 1 + M 2)

d cm = (M 1 d 1 + M 2 d 2) / (M 1 + M 2)

Specifična entalpija mešanice zraka

I cm = (M 1 I 1 + M 2 I 2) / (M 1 + M 2)

kje M1, M2- masa mešanega zraka

FILTRI RAZREDI

Aplikacija	Razred čiščenja					Stopnja čiščenja
	Standardi	DIN 24185 DIN 24184	EN 779	EUROVENT 4/5	EN 1882
Filter za grobo čiščenje z nizkimi zahtevami glede čistosti zraka	Grobo čiščenje	EU1	G1	EU1	—	A %
Filter, ki se uporablja za visoke koncentracije prahu z grobim čiščenjem, klimatizacijo in izpušnim prezračevanjem z nizkimi zahtevami glede čistosti zraka v zaprtih prostorih.						65
		EU2	G2	EU2	—	80
		EU3	G3	EU3	—	90
		EU4	G4	EU4	—
Ločevanje finega prahu v prezračevalni opremi, ki se uporablja v prostorih z visokimi zahtevami glede kakovosti zraka. Filter za zelo fino filtracijo. Druga stopnja čiščenja (dodatno čiščenje) v prostorih s povprečnimi zahtevami po čistosti zraka.	Fino čiščenje	EU5	EU5	EU5	—	E%
						60
		EU6	EU6	EU6	—	80
		EU7	EU7	EU7	—	90
		EU8	EU8	EU8	—	95
		EU9	EU9	EU9	—
Čiščenje ultrafinega prahu. Uporablja se v prostorih s povečanimi zahtevami glede čistosti zraka ("čista soba"). Končno čiščenje zraka v prostorih s precizno opremo, kirurških enotah, oddelkih za intenzivno nego in v farmacevtski industriji.	Ekstra fino čiščenje	—	—	—	EU5	Z %
						97
		—	—	—	EU6	99
		—	—	—	EU7	99,99
		—	—	—	EU8	99,999

IZRAČUN OGREVALNE MOČI

Ogrevanje, °C
m 3 / h	5	10	15	20	25	30	35	40	45	50
100	0.2	0.3	0.5	0.7	0.8	1.0	1.2	1.4	1.5	1.7
200	0.3	0.7	1.0	1.4	1.7	2.0	2.4	2.7	3.0	3.4
300	0.5	1.0	1.5	2.0	2.5	3.0	3.6	4.1	4.6	5.1
400	0.7	1.4	2.0	2.7	3.4	4.1	4.7	5.4	6.1	6.8
500	0.8	1.7	2.5	3.4	4.2	5.1	5.9	6.8	7.6	8.5
600	1.0	2.0	3.0	4.1	5.1	6.1	7.1	8.1	9.1	10.1
700	1.2	2.4	3.6	4.7	5.9	7.1	8.3	9.5	10.7	11.8
800	1.4	2.7	4.1	5.4	6.8	8.1	9.5	10.8	12.2	13.5
900	1.5	3.0	4.6	6.1	7.6	9.1	10.7	12.2	13.7	15.2
1000	1.7	3.4	5.1	6.8	8.5	10.1	11.8	13.5	15.2	16.9
1100	1.9	3.7	5.6	7.4	9.3	11.2	13.0	14.9	16.7	18.6
1200	2.0	4.1	6.1	8.1	10.1	12.2	14.2	16.2	18.3	20.3
1300	2.2	4.4	6.6	8.8	11.0	13.2	15.4	17.6	19.8	22.0
1400	2.4	4.7	7.1	9.5	11.8	14.2	16.6	18.9	21.3	23.7
1500	2.5	5.1	7.6	10.1	12.7	15.2	17.8	20.3	22.8	25.4
1600	2.7	5.4	8.1	10.8	13.5	16.2	18.9	21.6	24.3	27.1
1700	2.9	5.7	8.6	11.5	14.4	17.2	20.1	23.0	25.9	28.7
1800	3.0	6.1	9.1	12.2	15.2	18.3	21.3	24.3	27.4	30.4
1900	3.2	6.4	9.6	12.8	16.1	19.3	22.5	25.7	28.9	32.1
2000	3.4	6.8	10.1	13.5	16.9	20.3	23.7	27.1	30.4	33.8

STANDARDI IN PREDPISI

SNiP 2.01.01-82 - Gradbena klimatologija in geofizika

Informacije o podnebne razmere določena ozemlja.

SNiP 2.04.05-91* - Ogrevanje, prezračevanje in klimatizacija

Resnično gradbeni predpisi upoštevati pri načrtovanju ogrevanja, prezračevanja in klimatizacije v prostorih stavb in objektov (v nadaljevanju stavbe). Pri načrtovanju morate upoštevati tudi zahteve SNiP za ogrevanje, prezračevanje in klimatizacijo ustreznih zgradb in prostorov, pa tudi oddelčne standarde in druge regulativne dokumente, ki jih je odobril in odobril Državni odbor za gradnjo Rusije.

SNiP 2.01.02-85* - Standardi požarne varnosti

Te standarde je treba upoštevati pri razvoju projektov za zgradbe in objekte.

Ti standardi določajo požarno-tehnično klasifikacijo zgradb in objektov, njihovih elementov, gradbenih konstrukcij, materialov, pa tudi splošne zahteve požarne varnosti za načrtovanje in načrtovanje prostorov, zgradb in objektov za različne namene.

Ti standardi so dopolnjeni in pojasnjeni z zahtevami požarne varnosti, določenimi v 2. delu SNiP in v drugih regulativnih dokumentih, ki jih odobri ali odobri državni odbor za gradnjo.

SNiP II-3-79* - Gradbena ogrevalna tehnika

Te standarde ogrevanja stavb je treba upoštevati pri načrtovanju ograjnih konstrukcij (zunanje in notranje stene, predelne stene, obloge, podstrešni in medetažni stropi, tla, polnilne odprtine: okna, luči, vrata, vrata) novih in rekonstruiranih zgradb in objektov za različne namene. (stanovanjska, javna, proizvodna in pomožna industrijska podjetja, kmetijska in skladiščna, z normirano temperaturo ali temperaturo in relativno vlažnostjo notranjega zraka).

SNiP II-12-77 - Zaščita pred hrupom

Te standarde in pravila je treba upoštevati pri načrtovanju zaščite pred hrupom, da se zagotovijo sprejemljive ravni zvočnega tlaka in ravni hrupa na delovnih mestih v industrijskih in pomožnih zgradbah ter na lokacijah industrijskih podjetij, v stanovanjskih in javnih zgradbah ter v stanovanjskih območjih mest in drugih naseljih.

SNiP 2.08.01-89* - Stanovanjske stavbe

Ti normativi in ​​pravila veljajo za načrtovanje stanovanjskih stavb (stanovanjske stavbe, vključno s stanovanjskimi hišami za starejše in družine z invalidnimi osebami na vozičku, v nadaljnjem besedilu: družine z invalidi, pa tudi spalnice) z višino do 25 nadstropja vključno.

Ta pravila in predpisi ne veljajo za načrtovanje inventarja in mobilnih zgradb.

SNiP 2.08.02-89* - Javne zgradbe in objekti

Ta pravila in predpisi veljajo za načrtovanje javnih zgradb (vključno do 16 nadstropij) in objektov ter javnih prostorov, vgrajenih v stanovanjske stavbe. Pri načrtovanju javnih prostorov, vgrajenih v stanovanjske stavbe, morate dodatno voditi SNiP 2.08.01-89* (Stanovanjske stavbe).

SNiP 2.09.04-87* - Upravne in gospodinjske zgradbe

Ti standardi veljajo za načrtovanje upravnih in stanovanjskih stavb do vključno 16 nadstropij ter poslovnih prostorov. Ti standardi ne veljajo za načrtovanje upravnih stavb in javnih prostorov.

Pri načrtovanju stavb, ki se obnavljajo v zvezi s širitvijo, rekonstrukcijo ali tehnično prenovo podjetij, so dovoljena odstopanja od teh standardov glede na geometrijske parametre.

SNiP 2.09.02-85* - Industrijske zgradbe

Ti standardi veljajo za načrtovanje industrijskih zgradb in prostorov. Ti standardi ne veljajo za projektiranje zgradb in prostorov za proizvodnjo in skladiščenje eksplozivov in razstrelitvenih sredstev, podzemnih in premičnih (inventarnih) zgradb.

SNiP 111-28-75 - Pravila za proizvodnjo in sprejem dela

Preskusi zagona vgrajenih prezračevalnih in klimatskih sistemov se izvajajo v skladu z zahtevami SNiP 111-28-75 "Pravila za proizvodnjo in sprejem dela" po mehanskem preskušanju prezračevalne in povezane energetske opreme. Namen zagonskih preskusov in prilagoditev prezračevalnih in klimatskih sistemov je ugotoviti skladnost njihovih obratovalnih parametrov s konstrukcijskimi in standardnimi indikatorji.

Pred začetkom testiranja morajo prezračevalne in klimatske naprave neprekinjeno in pravilno delovati 7 ur.

Med preskusi zagona je treba izvesti naslednje:

• Preverjanje skladnosti parametrov vgrajene opreme in elementov prezračevalnih naprav, sprejetih v projektu, ter skladnosti kakovosti njihove izdelave in namestitve z zahtevami TU in SNiP.
• Odkrivanje puščanja v zračnih kanalih in drugih elementih sistema
• Preverjanje skladnosti s projektnimi podatki volumetričnih pretokov zraka, ki prehaja skozi naprave za dovod zraka in distribucijo zraka splošnih prezračevalnih in klimatskih naprav
• Preverjanje skladnosti s podatki o potnem listu prezračevalne opreme za zmogljivost in tlak
• Preverjanje enakomernega ogrevanja grelnikov. (Če v toplem obdobju leta ni hladilne tekočine, se enakomerno ogrevanje grelnikov zraka ne preverja)

TABELA FIZIKALNIH VELIČIN

Temeljne konstante
Avogadrova konstanta (število)	N A	6,0221367(36)*10 23 mol -1
Univerzalna plinska konstanta	R	8,314510(70) J/(mol*K)
Boltzmannova konstanta	k=R/NA	1,380658(12)*10 -23 J/K
Temperatura absolutne ničle	0K	-273,15 °C
Hitrost zvoka v zraku v normalnih pogojih		331,4 m/s
Gravitacijski pospešek	g	9,80665 m/s 2
Dolžina (m)
mikron	μ (μm)	1 µm = 10 -6 m = 10 -3 cm
angstrom	-	1 - = 0,1 nm = 10 -10 m
dvorišče	yd	0,9144 m = 91,44 cm
noga	ft	0,3048 m = 30,48 cm
palec	v	0,0254 m = 2,54 cm
Površina (m2)
kvadratno dvorišče	jd 2	0,8361 m2
kvadratni čevelj	ft 2	0,0929 m2
kvadratni palec	v 2	6,4516 cm 2
Prostornina (m3)
kubični meter	yd 3	0,7645 m 3
kubični čevelj	ft 3	28,3168 dm 3
kubični palec	v 3	16,3871 cm 3
galona (angleščina)	gal (UK)	4,5461 dm 3
galona (ZDA)	gal (ZDA)	3,7854 dm 3
pinta (angleščina)	pt (UK)	0,5683 dm 3
suha pinta (ZDA)	suho pt (ZDA)	0,5506 dm 3
tekoča pinta (ZDA)	tekoča točka (ZDA)	0,4732 dm 3
tekoča unča (angleščina)	fl.oz (UK)	29,5737 cm 3
tekoča unča (ZDA)	fl.oz (ZDA)	29,5737 cm 3
bušel (ZDA)	bu (ZDA)	35,2393 dm 3
suh sod (ZDA)	bbl (ZDA)	115,628 dm 3
Teža (kg)
lb.	lb	0,4536 kg
polž	polž	14,5939 kg
gran	gr	64,7989 mg
trgovinska unča	oz	28,3495 g
Gostota (kg/m3)
funt na kubični čevelj	lb/ft 3	16,0185 kg/m 3
funt na kubični palec	lb/in 3	27680 kg/m3
polž na kubični čevelj	polž/ft 3	515,4 kg/m3
Termodinamična temperatura (K)
stopnjo Rankine	°R	5/9K
Temperatura (K)
stopinj Fahrenheita	°F	5/9 K; t°C = 5/9*(t°F - 32)
Sila, teža (N ali kg*m/s 2)
Newton	n	1 kg*m/s 2
poundal	pdl	0,1383 H
lbf	lbf	4,4482 H
kilogram-sila	kgf	9.807 H
Specifična teža (N/m3)
lbf na kubični palec	lbf/ft 3	157.087 N/m 3
Tlak (Pa ali kg/(m*s 2) ali N/m 2)
pascal	oče	1 N/m 2
hektopaskal	GPa	10 2 Pa
kilopaskal	kPa	10 3 Pa
bar	bar	10 5 N/m 2
vzdušje je fizično	bankomat	1,013*10 5 N/m 2
milimeter živega srebra	mm Hg	1,333*10 2 N/m 2
kilogram-sila na kubični centimeter	kgf/cm3	9,807*10 4 N/m 2
funt na kvadratni čevelj	pdl/ft 2	1,4882 N/m 2
lbf na kvadratni čevelj	lbf/ft 2	47,8803 N/m 2
lbf na kvadratni palec	lbf/in 2	6894,76 N/m 2
noga vode	ftH2O	2989,07 N/m 2
palec vode	inH2O	249.089 N/m 2
palec živega srebra	v Hg	3386,39 N/m 2
Delo, energija, toplota (J ali kg*m 2 /s 2 ali N*m)
joule	J	1 kg*m 2 /s 2 = 1 N*m
kalorij	kal	4.187 J
kilokalorija	Kcal	4187 J
kilovatna ura	kwh	3,6*10 6 J
britanski toplotna enota	Btu	1055,06 J
funt	ft*pdl	0,0421 J
ft-lbf	ft*lbf	1,3558 J
liter-atmosfera	l*atm	101.328 J
Moč (W)
čevelj funt na sekundo	ft*pdl/s	0,0421 W
ft-lbf na sekundo	ft*lbf/s	1,3558 W
konjska moč (angleško)	hp	745,7 W
Britanska toplotna enota na uro	Btu/h	0,2931 W
kilogramski meter sile na sekundo	kgf*m/s	9.807 W
Masni pretok (kg/s)
funt-masa na sekundo	lbm/s	0,4536 kg/s
Koeficient toplotne prevodnosti (W/(m*K))
Britanska toplotna enota na sekundo stopinja Fahrenheita	Btu/(s*ft*degF)	6230,64 W/(m*K)
Koeficient toplotne prehodnosti (W/(m 2 *K))
Britanska toplotna enota na sekundo - kvadratni čevelj stopinj Fahrenheita	Btu/(s*ft 2 *degF)	20441,7 W/(m 2 *K)
Koeficient toplotne difuzivnosti, kinematična viskoznost (m 2 /s)
Stokes	sv	10 -4 m 2 /s
centistoki	cSt (cSt)	10 -6 m 2 /s = 1 mm 2 /s
kvadratni čevelj na sekundo	ft 2 /s	0,0929 m 2 /s
Dinamična viskoznost (Pa*s)
uravnoteženost	P (P)	0,1 Pa*s
centipoise cP	(sp)	10 6 Pa*s
funt sekund na kvadratni čevelj	pdt*s/ft 2	1,488 Pa*s
funt-sila sekunda na kvadratni čevelj	lbf*s/ft 2	47,88 Pa*s
Specifična toplotna zmogljivost (J/(kg*K))
kalorij na gram stopinje Celzija	kal/(g*°C)	4,1868*10 3 J/(kg*K)
Britanska toplotna enota na funt stopinje Fahrenheita	Btu/(lb*degF)	4187 J/(kg*K)
Specifična entropija (J/(kg*K))
Britanska toplotna enota na funt stopinje Rankine	Btu/(lb*degR)	4187 J/(kg*K)
Gostota toplotnega toka (W/m2)
kilokalorija na kvadratni meter - uro	Kcal/(m 2 *h)	1,163 W/m2
Britanska toplotna enota na kvadratni čevelj - uro	Btu/(ft 2 *h)	3,157 W/m2
Prepustnost vlage gradbenih konstrukcij
kilogram na uro na meter milimeter vodnega stolpca	kg/(h*m*mm H 2 O)	28,3255 mg (s*m*Pa)
Volumetrična prepustnost gradbenih konstrukcij
kubični meter na uro na meter-milimeter vodnega stolpca	m 3 /(h*m*mm H 2 O)	28,3255*10 -6 m 2 /(s*Pa)
Moč svetlobe
kandela	cd	Osnovna enota SI
Osvetlitev (lx)
razkošje	OK	1 cd*sr/m 2 (sr - steradian)
tel	ph (ph)	10 4 lx
Svetlost (cd/m2)
stilb	st (st)	10 4 cd/m 2
gnida	nt (nt)	1 cd/m2

Skupina podjetij INROST

Kar je potrebno za spremembo temperature delovne tekočine, v tem primeru zraka, za eno stopinjo. Toplotna kapaciteta zraka je neposredno odvisna od temperature in tlaka. Hkrati pa za raziskovanje različne vrste se lahko uporabljajo toplotne kapacitete različne metode.

Matematično je toplotna kapaciteta zraka izražena kot razmerje med količino toplote in prirastkom njegove temperature. Toplotno kapaciteto telesa z maso 1 kg običajno imenujemo specifična toplota. Molarna toplotna kapaciteta zraka je toplotna kapaciteta enega mola snovi. Toplotna kapaciteta je označena z J/K. Molarna toplotna kapaciteta, J/(mol*K).

Toplotno kapaciteto lahko štejemo za fizikalno lastnost snovi, v tem primeru zraka, če meritev poteka pod stalnimi pogoji. Najpogosteje se takšne meritve izvajajo pri konstantnem tlaku. Tako se določi izobarna toplotna kapaciteta zraka. Povečuje se z naraščanjem temperature in tlaka ter je tudi linearna funkcija dane količine. V tem primeru pride do spremembe temperature pri konstantnem tlaku. Za izračun izobarne toplotne kapacitete je treba določiti psevdokritično temperaturo in tlak. Določeno je z referenčnimi podatki.

Toplotna kapaciteta zraka. Posebnosti

Zrak je mešanica plinov. Pri njihovem obravnavanju v termodinamiki so podane naslednje predpostavke. Vsak plin v mešanici mora biti enakomerno porazdeljen po prostornini. Tako je prostornina plina enaka prostornini celotne mešanice. Vsak plin v zmesi ima svoj parcialni tlak, ki ga izvaja na stene posode. Vsaka komponenta mešanice plinov mora imeti temperaturo, ki je enaka temperaturi celotne mešanice. V tem primeru je vsota parcialnih tlakov vseh komponent enaka tlaku mešanice. Izračun toplotne kapacitete zraka izvedemo na podlagi podatkov o sestavi mešanice plinov in toplotne kapacitete posameznih sestavin.

Toplotna kapaciteta dvoumno označuje snov. Iz prvega zakona termodinamike lahko sklepamo, da se notranja energija telesa ne spreminja le glede na količino prejete toplote, ampak tudi glede na delo, ki ga telo opravi. V različnih pogojih procesa prenosa toplote se lahko delo telesa razlikuje. Tako lahko enaka količina toplote, dovedena telesu, povzroči različne spremembe temperature in notranje energije telesa. Ta lastnost je značilna le za plinaste snovi. Za razliko od trdnih in tekoča telesa, plinaste snovi, lahko močno spremeni glasnost in opravlja delo. Zato toplotna kapaciteta zraka določa naravo samega termodinamičnega procesa.

Vendar pri konstantni prostornini zrak ne deluje. Zato je sprememba notranje energije sorazmerna s spremembo njene temperature. Razmerje med toplotno kapaciteto v procesu s konstantnim tlakom in toplotno kapaciteto v procesu s konstantnim volumnom je del formule za adiabatni proces. Označena je z grško črko gama.

Iz zgodovine

Izraza "toplotna kapaciteta" in "količina toplote" ne opisujeta najbolje njunega bistva. To je posledica dejstva, da so prišli do moderna znanost iz kalorične teorije, ki je bila priljubljena v osemnajstem stoletju. Privrženci te teorije so toploto obravnavali kot nekakšno breztežno snov, ki jo vsebujejo telesa. Te snovi ni mogoče niti uničiti niti ustvariti. Hlajenje in segrevanje teles so razlagali z zmanjšanjem oziroma povečanjem kalorične vsebnosti. Sčasoma se je ta teorija izkazala za nevzdržno. Zakaj enako spremembo notranje energije telesa dobimo, ko mu prenesemo različne količine toplote, in je odvisna tudi od dela, ki ga telo opravi, ni znala pojasniti.