GOST 12119.4-98

ÁLLAMKÖZIÚJ SZABVÁNY

Elektromos acél

A MÁGNESES ÉS ELEKTROMOS TULAJDONSÁGOK MEGHATÁROZÁSÁNAK MÓDSZEREI

A fajlagos mágneses veszteségek és a feszültség effektív értékének mérési módszere
mágneses mező

Elektromos acél.

A szabványban használt kifejezések, - a GOST 12119.0 szerint.

4 Próbadarabok előkészítése

5 Alkalmazott berendezések

A mágnesszelepnek nem mágneses szigetelőanyagból készült kerettel kell rendelkeznie, amelyre először a mérőtekercset helyezik II , majd egy vagy több vezetékkel - mágnesező tekercs I... Minden vezeték egyenletesen van elhelyezve egy rétegben.

A mágneses indukció amplitúdóinak relatív maximális különbsége a szolenoidon belüli mintaterületen nem haladhatja meg a ± 5%-ot.

6 Felkészülés a mérésekre

ahol ma minta tömege, kg;

D, d - a gyűrű külső és belső átmérője, m;

γ - anyagsűrűség, kg / m 3 .

Az anyag sűrűsége γ, kg / m 3 , amelyet a GOST 21427.2 1. függeléke szerint választanak ki, vagy a képlettel számítják ki

ahol K Si és K Ai - tömegfrakciók szilícium és alumínium,%.

ahol a szigetelőbevonat sűrűségének és a mintaanyag sűrűségének aránya,

ahol γ p - szigetelési sűrűség, 1,610 3 kg / m 3 szervetlen bevonat és 1,1 · 10 3 kg / m 3 - szerves;

K s - kitöltési tényező, a GOST 21427.1-ben meghatározottak szerint.

ahol l NS - szalag hossza, m.

ahol l l - laphossz, m.

ahol S- a minta keresztmetszete, m 2;

W 2 - a II. minta tekercsének fordulatszáma;

r 2 - teljes tekercsellenállásII minta T2és tekercsek T1, Ohm;

r NS - a tekercshez csatlakoztatott eszközök és eszközök egyenértékű ellenállása II minta T2, Ohm, a képlet alapján számítva

ahol r V 1, r V 2, r W, r A - voltmérők aktív ellenállásaiPV1, PV2,wattméteres feszültségű áramkörökPWés a teljesítményerősítő feszültség-visszacsatoló áramköre, illetve Ohm.

A () képletben szereplő értéket figyelmen kívül hagyjuk, ha értéke nem haladja meg a 0,002-t.

ahol W 1 W 2 - a minta tekercseinek fordulatszáma T2;

μ 0 - 4 π 10 - 7 - mágneses állandó, H / m;

S 0 - a minta mérőtekercsének keresztmetszete, m 2 ;

S- a minta keresztmetszete, a jelzett módon meghatározva, m 2 ;

l Házasodik - a mágneses erővonal átlagos hossza, m.

Gyűrű alakú mintáknál a mágneses erővonal átlagos hossza al Házasodik , m, képlettel számolva

Átlagos hosszúságú csíkok mintájára vonatkozó standard tesztekbenl Házasodik, m, 0,94 m-nek felel meg.l Házasodik válassz a táblázatból.

vagy az átlagos rektifikált EMF értékkelU Sze m , V, tekercsben indukált II tekercsek T 1amikor a tekercselés az I-en vanegy mágnesező áramkörbe, a képlet szerint

ahol M - a tekercs kölcsönös induktivitása, H; nem több, mint 110-2 G.

f- a mágnesezettség megfordításának frekvenciája, Hz.

ahol m - minta tömege, kg;

l NS - szalag hossza, m.

Gyűrűs minták esetén az effektív tömeget kell venni egyenlő tömegű minta. A lemezminta effektív tömegét a létesítmény metrológiai tanúsításának eredményei alapján határozzuk meg.

7 Mérési eljárás

7.1 A fajlagos mágneses veszteségek meghatározása a minta mágnesezettségének megfordításához felhasznált és az eszközök által fogyasztott aktív teljesítmény mérésén alapul.PV 1, PV 2, PWés az erősítő visszacsatoló hurkát. Lapminta tesztelésekor vegye figyelembe a járomveszteséget. Az aktív teljesítményt közvetetten a tekercs feszültsége határozza meg II. minta 72.

7.1 .1 A telepítéskor (lásd az ábrát) zárja be a kulcsokat S 2, S3, S 4és nyissa ki a kulcsotS1.

7.1.2 Állítsa be a feszültségetU Házasodik, U vagy ( U cf + Δ U), V, a voltmérő szerintPV 1; mágnesezési megfordítási frekvenciaf, Hz; ampermérővel ellenőrizni RA azt a wattmérőtP Wnincs túlterhelve; zárja be a kulcsotS 1és nyissa ki a kulcsotS2.

7.1.3 Ha szükséges, állítsa be a voltmérő állását az áramforrássalPV1a feszültség alapjelének beállításához és az effektív feszültség értékének méréséhezU 1, V, voltmérővel PV 2és a hatalom R m, W, wattmérő PW.

7.1.4 Állítsa be a mágneses indukció amplitúdójának nagyobb értékének megfelelő feszültséget, és ismételje meg a pontban meghatározott műveleteket. , .

7.2 A mágneses térerősség effektív értékének meghatározása a mágnesező áram mérésén alapul.

7.2 .1 A telepítéskor (lásd az ábrát) zárja be a kulcsokat S2, S 4és nyissa ki a kulcsokatS1, S3.

7.2.2 Állítsa be a feszültségetU cp vagy U, V, a mágnesezettség megfordításának frekvenciájaf, Hz, és az ampermérő határozza meg RA mágnesező áram értékekén, A.

7.2.3 Állítson be magasabb feszültségértéket, és ismételje meg a pontban meghatározott műveleteketés .

Változó mezőkben a hiszterézis hurok területe megnő a hiszterézis veszteségek miatt R d, örvényáram veszteségek P beés további veszteségek R d. Az ilyen hurkot dinamikusnak nevezik, és a teljes veszteség teljes vagy teljes. Hiszterézis veszteség egységnyi anyagtérfogatra (fajlagos veszteség) (W / m 3)

(8.10)

Ugyanezek a veszteségek tömegegységnek (W / kg) tulajdoníthatók

(8.11)

ahol g - anyagsűrűség, kg/m3

A hiszterézis okozta veszteségek csökkentése érdekében a lehető legkisebb kényszerítő erővel rendelkező mágneses anyagokat használják. Ehhez izzítással megszűnnek az anyagban lévő belső feszültségek, csökken a diszlokációk és egyéb hibák száma, a szemcsék megnagyobbodnak.

Örvényáram-veszteség a lapmintához

(8.12)

ahol

B max - mágneses indukció amplitúdója, T ;

f- váltóáram frekvencia, Hz;

d- lemezvastagság, m;

g - sűrűség, kg/m3 ;

r - fajlagos elektromos ellenállás, Ohm. m.

A mágneses viszkozitásból eredő járulékos veszteségeket vagy veszteségeket (mágneses utóhatás) általában a teljes veszteségek és a hiszterézis és az örvényáramok okozta veszteségek összege közötti különbségként határozzák meg.

ahol J sz- mágnesezés at t ® ¥; t - pihenő idő. A 8.14. ábra mutatja a mágneses térerősség és a mágnesezettség függését a mágneses tér idejétől. Kemény mágneses anyagokban az idő t a mágneses relaxáció több percet is elérhet. Ezt a jelenséget szuperviskozitásnak nevezik.

8.14. ábra. A mágnesezettség függése J és a mágneses anyag H erőssége a mágneses tér hatásidejére t

Ezek a veszteségek elsősorban a tartományok mágnesezési megfordítási folyamatainak tehetetlenségéből adódnak (a tér változásával a gyengén rögzített tartományok határainak mozgatásához szükséges hőenergia ráfordítása).

Változó térben a mágnesezettség megfordítása esetén fáziskésés lép fel V tól től H mágneses mező. Ez örvényáramok hatására következik be, amelyek a Lenz-törvénynek megfelelően megakadályozzák a mágneses indukció változását, valamint hiszterézis jelenségek és mágneses utóhatások következtében.

δ m - késleltetési szög - mágneses veszteségek szöge.

tg δ m - a mágneses anyagok dinamikus tulajdonságaira jellemző.

Veszteségi érintőt váltakozó mezőkben használnak. A 8.15. ábrán látható egyenértékű áramkör paramétereivel fejezhető ki. A mágneses anyagból készült maggal rendelkező induktív tekercs induktivitású soros áramkör formájában van bemutatva Lés aktív ellenállásr.

Rizs. 8.15. Egy mágneses maggal rendelkező induktív tekercs egyenértékű áramköre (a) és vektordiagramja (b)

Ha figyelmen kívül hagyjuk a tekercs tekercselés saját kapacitását és ellenállását, azt kapjuk

tg d m = r/ (w L)

(8.15)

Aktív teljesítmény R a:

R a=J 2... w L... tg d m.

(8.16)

A tg reciproka d m minőségi tényezőnek nevezzük

1

Timofejev I.A.

Az ellenállást vas-szilícium ötvözeteken vizsgáltuk a diszlokációs sűrűség és a doménkoncentráció függvényében. Tanulmányozták a fajlagos veszteségek alkalmazását 1,0 és 1,5 T mágnesezési indukciónál Fe-4% Si és Fe-6,5% Si vas-szilícium ötvözeteknél. Megadják a szükséges gyakorlati információkat, összehasonlító adatokat és vizsgálati eredményeket, amelyek alapján kiválasztható a szükséges gyártási technológia. Által kifejlesztett innovatív technológia a mágneses áramkörök műszaki megoldásban alkalmazhatók különféle elektromos termékek mágneses rendszereinek gyártása során.

Az olyan elektromos berendezésekben, mint a generátorok, motorok, generátor-motor rendszerek, transzformátorok, mágneses erősítők, kontaktorok elektromágnesei és mágneses indítók, a fő feladat az elektromágneses energia elosztása, erősítése és átalakítása. Ehhez alacsony veszteségű és nagy telítési indukciós anyagokat kell használni a mágneses rendszerekben. Ezeknek a követelményeknek leginkább a vas-szilícium ötvözetek felelnek meg.

A vassal helyettesített szilárd oldatot képező szilíciummal való ötvözés a fajlagos elektromos ellenállás növekedését okozza. A szilícium elektromos ellenállásra gyakorolt ​​hatását a következő közelítő empirikus képlet határozza meg:

Az alacsony fajlagos ellenállású vas-szilícium ötvözeteket még a kisfrekvenciás technológiában sem használják széles körben az örvényáramok megnövekedett értékei miatt. Az örvényáramok nagyságát és irányát a mágneses mag mérete mellett annak elektromos ellenállása, elektromos áram frekvenciája és mágneses permeabilitása is befolyásolja. Ennek megfelelően a mágneses anyagok mágnesezettségének megfordítása által okozott örvényáramok befolyásolják a fajlagos elektromos veszteségeket.

A számítási képlet finomítása

A fajlagos veszteségek kiszámítására szolgáló modern képletek bizonyos hibákat adnak. Nézzünk néhány példát.

A ferromágnes fajlagos örvényáram-veszteségének kiszámítására 1926-ban kísérletet tett B.A. Vvedensky. A következő képletet javasolta:

, (2)

ahol d a lemez vastagsága;

B kb - mágneses indukció, B kb = m × H kb;

ω - ciklikus frekvencia;

q - mágneses vezetőképesség.

A (2) képlet azonban nagyon közelítőleg meghatározza a fajlagos örvényáram-veszteséget. Vvedensky hibája az volt, hogy a q mágneses vezetőképesség értékét a számlálóba kellett beírni, nem a nevezőbe. Ráadásul a számlálóba nem az első hatványba kellett beírni a ciklikus frekvencia értékét, hanem a másodikba, pl. w 2, a nevezőben pedig az anyag sűrűségének értékét kellett figyelembe venni.

A mágneses anyagok fajlagos veszteségeinek meghatározása iránti érdeklődés az elektromos gépek melegen hengerelt elektromos acéljainak előállításában való széleskörű alkalmazási lehetőség kapcsán merült fel. Miután Goss 1935-ben felfedezte a hidegen hengerelt elektromos acél magas mágneses tulajdonságait a hengerlési irány mentén, megnőtt az érdeklődés a fajlagos veszteségek tanulmányozása iránt. A következő években felerősödtek az acél elektromos jellemzőinek javítására irányuló kutatások.

Az első közelítő félfenomenológiai egyenletet a vezető ferromágnesek teljes veszteségének kiszámítására 1937-ben Elwood és Legge adta meg:

P tele = , (3)

ahol B egy adott ötvözet állandó értéke;

μ - mágneses permeabilitás;

C egy B o-tól és w-től független mennyiség.

A kísérleti ellenőrzés azt mutatta, hogy Elwood és Legg hibái abban álltak, hogy a Vvedensky által elkövetett hibákon kívül az anyagsűrűség és a kényszerítő erő értékeit is be kellett vezetni a közelítő félfenomenológiai egyenletbe ( 3). Beírt paraméterek B 0 3és μ 3 a (3) egyenletbe emellett torzítja a számítási eredményeket.

A fenti (3) képlet nem veszi figyelembe az anyagok mágneses tulajdonságainak diszlokációelméletét. Az energiaveszteségek meghatározásának pontosabb függése a fizikai mennyiségek A ferromágnes mágnesezettségének megfordítása során Mishin a következőket adta:

, (4)

ahol a magnetostrikciós állandó;

l a diszlokációs szegmens átlagos vastagsága;

δ a tartományszerkezet vastagsága;

c a Burgers vektor;

N a diszlokáció sűrűsége;

S a változó tartományhatárok területe;

n a domének száma a ferromágnes egységnyi térfogatában.

Ez a függőség figyelembe veszi az energia elnyelését a tartományhatárokon, ahol a diszlokációs szegmensek elhajlanak egy rugalmas tér hatására, de nem veszi figyelembe a veszteségek hiszterézis összetevőjét, és nem veszi figyelembe az anyag fajlagos elektromos ellenállását. Ez a függőség azonban lehetővé teszi az energiaveszteségek fizikai mennyiségekből történő meghatározását, és nem teszi lehetővé az ipari mágneses anyagok fajlagos veszteségének gyakorlati meghatározását a műszaki mennyiségek függvényében.

Az örvényáramok okozta fajlagos elektromos veszteségek mérnöki számításainak gyakorlati képletét Krug javasolta. Sok zárt elektromos áramkört összegezve figyelembe vette az összes áramkör veszteségét, és a következő kifejezést adta:

P in = , (5)

ahol V m a mágneses indukció amplitúdója, T;

f a váltakozó áram frekvenciája, Hz;

d a lemezek vastagsága, mm;

k f a mágneses indukciós görbe alaktényezője;

γ a lemez anyagának sűrűsége, kg / m 3;

ρ a lemez anyagának fajlagos elektromos ellenállása, Ohm × m.

Az (5) képlet alkalmazásával a gyakorlati számítások eredményei átlagosan négy nagyságrenddel alulbecsültté válnak, azaz. 10 4 alkalommal.

Ahhoz azonban, hogy az (5) képlet teljes mértékben leképezhető legyen az SI rendszerben, és megközelítőleg megfeleljen valós mutatókörvényáram-veszteség esetén be kell cserélni a képletbe a lemezek vastagságát méterben, és ki kell zárni a 10 -10 együtthatót, azaz:

P in = . (6)

Druzhinin munkájából ismert, hogy a hiszterézis veszteségek arányosak a statisztikai hiszterézis ciklus területével, a mágnesezettség megfordításának gyakoriságával és fordítottan arányosak a lemez anyagának sűrűségével, és a következő kifejezésből határozzák meg:

ahol S a statikus hiszterézis ciklusának területe, T × a / m.

A hiszterézis hurok téglalappá alakításával a statikus hiszterézis ciklus területe megközelítőleg meghatározható a következő egyszerű képlettel:

S = 4 V m × H s, (8)

ahol H c a kényszerítő erő.

Következésképpen a hiszterézis fajlagos veszteségei, figyelembe véve a (8) képletet, a következő képlettel határozhatók meg:

A (6) és (9) képlet alapján meghatározva a veszteségek összetevőit, meg lehet találni a mágnesesen lágy anyagok mágnesezési megfordításának összes fajlagos veszteségét:

P = P in + P g = , (10)

ahol H c a koercitív erő értéke, a diszlokációk sűrűségének és a tartományok koncentrációjának figyelembe vétele nélkül adjuk meg.

Az anyagok mágneses tulajdonságainak modern diszlokációelmélete alapján a kényszerítő erőt a tartomány és a diszlokáció struktúráinak kölcsönhatása befolyásolja. Ebben az esetben a kényszerítő erő a következőképpen ábrázolható:

H c = 1,5 , (11)

Itt K a mágneses anizotrópia állandója; δ a tartomány falának vastagsága; μ 0 - mágneses állandó, μ 0 = 4p × 1 0 -7 H / m; I S - spontán mágnesezés; D a krisztallit átmérője; N a diszlokációk áramsűrűsége; N kb - a diszlokációk maximális sűrűsége; 1-gyel - állandó a diszlokációk sűrűségének arányához; n a domének aktuális koncentrációja; n körülbelül - a domének maximális koncentrációja; с 2 - állandó a domének koncentrációjának arányára.

Ebből következően a végső összes fajlagos veszteség a (11) képlet figyelembevételével a következő képlettel ábrázolható.

P = . (12)

Egy mágneses anyag elektromos ellenállása szerkezetileg érzékeny mennyiség. Írjuk fel az elektromos ellenállás diszlokációs sűrűségtől és tartománykoncentrációtól való függésének egyenletét az (1) egyenlet figyelembevételével a következő formában:

. (13)

ahol в - együttható, в = 0,1 ... 0,9;

q a diszlokációk sűrűségének arányának állandója;

ε a doménkoncentráció arányának állandója.

A mágneses anyag elektromos ellenállását a tartomány és a diszlokációs struktúrák kölcsönhatása befolyásolja.

Tárgyak és kutatási módszerek

Fe-4% Si és Fe-6,5% Si ötvözet hengeres mintái 65 × 10 -3 m hosszúsággal, 6 átmérővel + 0,2 × 10 -3 m, melynek gyártási technológiája a módszer szerint történt. A mintavétel a GOST 20559 szerint történt.

A fajlagos elektromos ellenállás mérését a GOST 25947-ben leírt módszer szerint végeztük. Eszközként egy R-4833 típusú egyenáramú potenciométert használtunk, amelynek mérési tartománya 1 × 10 -2 és 1 × 10 4 ohm között van. A készülék pontossági osztálya 0,05 volt.

A mérési módszer abból áll, hogy egyenáramot vezetünk át az ötvözeten, és meghatározzuk a feszültségesést az ötvözet egy ismert szakaszán. A fajlagos elektromos ellenállást a következő képlettel számítottuk ki:

ahol U az érintkezők közötti feszültségesés, V;

S a minta keresztmetszete, mm 2;

I a mintán átfolyó áram.

L az érintkezők közötti távolság.

A szerkezeti hibák vizsgálatát és módosítását a minták 1 × 10 -1 ¸3 × 10 -3 nm hullámhosszúságú radioaktív elemek gamma-sugárzásával történő besugárzásával végeztük. Erre a célra egy TUR-D-1500 típusú, 150 keV sugárzási energiájú álló röntgenkészüléket használtak.

Metallográfiai vizsgálatokat, valamint a diszlokáció szerkezetének regisztrálását MIM-8 és Neophot-32 metallográfiai mikroszkópokon végeztük, a diszlokációk monitorozására pedig VS-613 elektronmikroszkópot, 100 kV-os gyorsítófeszültséggel.

A fajlagos elektromos veszteségek vizsgálatának tárgyai 0,28 m hosszú, 0,03 m széles, 0,5 × 10 -3 m vastagságú minták voltak, melyek jellemzőit adott 1,0 és 1,5 T indukciós amplitúdó mellett vettük fel. A hiba 3% volt.

A fajlagos elektromos veszteségek meghatározását a GOST 12119 szerint egy kisméretű Epstein-készüléken (1 kg tömegű minták) végezték alacsony, 50 Hz-es ipari frekvencián. A készüléket egy készletben használták a következő mérőeszközökkel: F-585 elektronikus wattmérő, GZ-34 hanggenerátor, F-564 elektronikus millivoltmérő és VZ-38 csöves millivoltmérő.

Kísérleti eredmények

A mágneses anyagok fizikája szempontjából elméleti szempontból érdekes a diszlokációsűrűség elektromos ellenállásra gyakorolt ​​hatásának vizsgálata.

Kísérleti tesztek kimutatták, hogy a nagy pontosságú minták elektromos ellenállása szerkezetileg érzékeny a bennük lévő hibák megjelenésére. A diszlokációk sűrűségének növekedésével a fajlagos elektromos ellenállás megfelelően növekszik. Ha a diszlokációs sűrűség egy nagyságrenddel 6 × 10 11-ről 6 × 10 12 m -2-re nő, a Fe-4% Si ötvözetből készült minta elektromos ellenállása 0,9-ről 2,2 Ohm × m-re nő, azaz 2,4-es tényezővel, és egy Fe-6,5% Si ötvözetből készült mintánál 1,2-2,6 Ohm × m, azaz 2,3 alkalommal.

Gyakorlatilag fontos meghatározni a fajlagos veszteségek függőségét a diszlokációs sűrűségtől és a kvantitatív szilíciumtartalomtól különböző mágnesezési indukcióknál. A diszlokáció szerkezetének a fajlagos veszteségekre gyakorolt ​​hatását 50 Hz-es ipari frekvenciájú váltakozó mágneses térben vizsgáltuk. Az ábra logaritmikus koordinátákkal mutatja a fajlagos veszteségek mérésének eredményeit a diszlokációsűrűség függvényében. A diszlokációs sűrűség egy nagyságrenddel, 2 × 10 11-ről 2 × 10 12 m -2-re történő növelésével a fajlagos veszteségek a következő határokon belül nőnek: Fe-4% Si ötvözet minta esetén mágneses indukció mellett 1,5 T 3,3-tól 9-ig, 0 W / kg, i.e. 2,7-szeres, egy Fe-6,5% Si ötvözetből készült mintánál 1,5 T mágneses indukció mellett 1,8-5,8 W/kg, azaz 3,2-szer; Fe-4% Si ötvözetből készült mintához 1,0 T mágneses indukció mellett 1,2-3,6 W / kg, azaz 3,0-szor, egy Fe-6,5% Si ötvözet mintájára 1,0 T mágneses indukció mellett 0,7-2,4 W/kg, azaz 3,4 alkalommal.

Nem kevésbé gyakorlati jelentőségű a tartománykoncentráció elektromos ellenállásra gyakorolt ​​hatásának vizsgálata. A domének koncentrációjának 6 × 10 4-ről 6 × 10 5 m -2-re történő növekedésével a Fe-4% Si ötvözetből készült minta elektromos ellenállása 2,3 × 10 -6-ról 0,37 × 10 -6-ra csökken. Ohm × m, azok. 6,1-es tényezővel, és egy Fe-6,5% Si ötvözetből készült mintánál 3,45 × 10 -6 és 0,65 × 10 -6 Ohm × m, azaz. 5,3 alkalommal.

Rizs. 1. A vas-szilícium ötvözetek fajlagos elektromos veszteségének függősége a diszlokációk sűrűségétől különböző mágnesezési indukcióknál

1 - Fe-4,0% Si (1,5 T); 2 - Fe-6,5% Si (1,5 T);

3 - Fe-4,0% Si (1,0 T); 4 - Fe-6,5% Si (1,0 T);

A kísérleti eredmények megbeszélése

Az anyagban lévő hibák koncentrációjának változása közvetve az elektromos ellenállás változásából ítélhető meg.

A vizsgált jelenség fizikai lényege a következő. Befolyása alatt elektromágneses mező diszlokációk relaxációja következik be, amelyek alakja élesen különbözik a harmonikus szinuszos oszcillációktól. A szabad elektronok intenzív mozgása a fémben a diszlokációkkal való rugalmas ütközésekből származó energia disszipációjához és az utóbbiak gerjesztéséhez vezet. Ez utóbbiak gátolják az elektromos áram áthaladását a fémen, ezáltal növelve az elektromos ellenállást. Ezért bármilyen típusú diszlokáció előfordulása az ötvözetben az elektromos ellenállás növekedéséhez vezet, míg csökkenésük csökkenti az elektromos ellenállást. Így a diszlokációs sűrűség egy nagyságrenddel történő növekedésével az elektromos ellenállás egy Fe-4% Si ötvözetből készült minta esetében 2,4-szeresére, egy Fe-6,5% Si minta esetében pedig 2,4-szeresére nő. 2.3.

A fajlagos veszteségek növekedése a diszlokációk sűrűségének növekedése miatt következik be. Azonban a diszlokációs sűrűség növekedésével, ami a szerkezet romlásához vezet, a doménfalak elmozdulási folyamatai, amelyek alacsonyabb mágnesezési indukcióknál jelentkeznek, nehezebbé válnak. A doménfalak forgási folyamatai, amelyek nagymágnesezési indukcióknál jelentkeznek, a diszlokációs sűrűség ilyen, alacsonyabb frekvenciájú növekedésében tükröződnek. Ezért az ötvözet szerkezetének a diszlokációk megnövekedett sűrűsége miatti romlásával a P 10/50 veszteségek nagyobb többszörösével nőnek, mint a P 1,5 / 50 veszteségek esetében.

Tekintsük a tartománykoncentráció hatását a fajlagos veszteségekre. A bemutatott töredékes adatok ellentmondásosak. Az adatok szerint a négyzetsávban csak két domain volt. Az örvényáram-veszteség többszöröse volt a minta tartományszerkezetének részvétele nélkül számítottnak. A lap vastagsága szerint négy tartomány volt. Az örvényáramok energiavesztesége 1,5-szerese volt, mint a jól ismert (5) képlet alapján számítottnak.

Szisztematikus vizsgálatok kimutatták, hogy a domének koncentrációjának egy nagyságrenddel történő növekedésével az elektromos ellenállás 6,1-szeresére csökken a Fe-4% Si ötvözet mintánál és 5,3-szorosára a Fe-6,5% Si ötvözet mintánál, ami együtt vezet 1,0 T mágnesezési indukció mellett a fajlagos elektromos veszteség 3,0-szeres növekedéséhez egy Fe-4% Si ötvözetből készült minta, és egy Fe-6,5% Si ötvözetből készült minta esetén faktor 3,4, indukciós mágnesezésnél pedig 1,5 T-val, így a fajlagos veszteség 2,7-szeresére nőtt egy Fe-4% Si ötvözetből készült mintánál és egy Fe-6,5% Si ötvözetből készült mintánál 3,2-szeresére.

következtetéseket

1. A mágneses anyagok fajlagos veszteségeinek számított képletét a diszlokációk sűrűségétől és a domének koncentrációjától függően vezetjük le.

2. Megállapítást nyert, hogy a diszlokációs sűrűség egy nagyságrenddel történő növekedésével az elektromos ellenállás 2,4-szeresére nő egy Fe-4% Si ötvözetből készült mintánál, egy Fe-6,5% Si mintánál 2,3-szoros tényező, és a domének koncentrációjának növekedésével az elektromos ellenállás egy nagyságrenddel csökken egy Fe-4% Si ötvözetből készült mintánál 6,1-szeresére, egy Fe-6,5% Si mintánál 5,3-as tényező, ami együttesen 1,0 T mágnesezési indukcióhoz vezet, a fajlagos veszteség növekedéséhez egy Fe-4% Si ötvözetből készült próbatestnél 3,0-szeres, egy Fe-6,5% Si ötvözetből készült próbatestnél 3,4-szeresére. 1,5 T mágnesezési indukció mellett a fajlagos veszteség 2,7-szeresére nő a Fe-4% Si ötvözetből készült minta esetében, a Fe-6,5% Si ötvözetből készült minta esetében pedig 3,2-szeresére.

BIBLIOGRÁFIA:

• 1. Druzhinin V.V. Elektromos acél mágneses tulajdonságai. Moszkva: Energija, 1974 .-- 239 p.
• 2. Vvedensky BA, ZhRFKhO, a fizikai része. 58,241 (1926).
• 3. Coss N.P. Az elektromos szalagacélok új fejlesztését az egykristály tulajdonságait megközelítő finomszemcsés szerkezet jellemzi. - TASM, 1935, VI, v. 23., 2. sz. 511-544
• 4. Elwood W.B., Legg V.E., J. Appl. Phys. 8, 351 (1937)].
• 5. Mishin D.D. Mágneses anyagok. M.: elvégezni az iskolát, 1991 .-- 384 p.
• 6. Kör K.A. Az elektrotechnika alapjai. - M.-L .: ONTI, 1936.
• 7. Timofejev I.A. Modern magas technológia... - 2005. - 11. sz. - S. 84-86.
• 8. Mishin D.D., Timofejev I.A. Elektrotechnikai gyártástechnológia. - 1978. - 1. szám (104). - S. 1-3.
• 9. Williams H., Shockly W., Kittel C. Egy ferromágneses tartományhatár terjedési sebességének tanulmányozása. - Phys. Rev., 1950, v. 80, 6. sz.
• 10. Polivanov K.M. Elméleti alap villamosmérnök. 4. III. Moszkva: Energia, 1969.
• 11. Timofejev I.A., Kustov E.F. Egyetemek iratanyaga. Fizika. - 2006. - 3. szám - P. 26. -32.

Bibliográfiai hivatkozás

Timofejev I.A. A FEROMÁGNES KONKRÉT VESZTESÉGEI Kortárs problémák tudomány és oktatás. - 2007. - 6-1. sz.;
URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id=753 (elérés dátuma: 2020.02.01.). Felhívjuk figyelmüket a Természettudományi Akadémia által kiadott folyóiratokra

GOST 12119.4-98

B39 csoport

ÁLLAMKÖZI SZABVÁNY

Elektromos acél

A MÁGNESES ÉS ELEKTROMOS TULAJDONSÁGOK MEGHATÁROZÁSÁNAK MÓDSZEREI

Fajlagos mágneses veszteség és effektív érték mérési módszere
mágneses térerősség

Elektromos acél.
Mágneses és elektromos tulajdonságok vizsgálati módszerei.
Módszer fajlagos mágneses veszteségek mérésére
és a mágneses tér intenzitásának tényleges értéke

ISS 77.040.20
OKSTU 0909

Bevezetés dátuma 1999-07-01

Előszó

1 KIALAKÍTOTT az Orosz Föderáció, az Államközi Szabványügyi Műszaki Bizottság MTK 120 "Fémtermékek vasfémekből és ötvözetekből"

Oroszország állami szabványa szerint

2 ELFOGADTA az Államközi Szabványügyi, Mérésügyi és Tanúsítási Tanács (1998. május 28-i 13. sz. jegyzőkönyv)

Elfogadásra szavaztak:

Állami név	A nemzeti szabványügyi testület neve
Azerbajdzsáni Köztársaság	Azgosstandart
Örmény Köztársaság	Armgosstandart
Fehérorosz Köztársaság	Fehéroroszország állami szabványa
Kirgiz Köztársaság	Kirgizstandart
Orosz Föderáció	Oroszország Gosstandartja
Tádzsik Köztársaság	Tajikgosstandart
Türkmenisztán	Türkmenisztán Fő Állami Felügyelősége
Üzbég Köztársaság	Uzgosstandart
Ukrajna	Ukrajna állami szabványa

3 Az Állami Bizottság rendeletével Orosz Föderáció A szabványosításról és metrológiáról szóló 1998. december 8-i N 437, a GOST 12119.4-98 államközi szabványt közvetlenül hatályba léptették állami szabvány Az Orosz Föderáció 1999. július 1-je óta

4 CSERÉLJE KI a GOST 12119-80-at a 4. szakasz egy részében

5 FELÜLVIZSGÁLAT

1 felhasználási terület

1 felhasználási terület

Ez a szabvány meghatározza a fajlagos mágneses veszteség 0,3-50,0 W / kg és a mágneses térerősség effektív értékének meghatározását 100-2500 A / m között 50-400 Hz-es mágnesezési megfordítási frekvencián wattmérő és ampermérő segítségével. .

Gyűrűmintákon és szalagmintákon megengedett a mágneses mennyiségek értékeinek meghatározása a mágnesezési megfordítási frekvenciákon 10 kHz-ig.

2 Normatív hivatkozások

Ebben a szabványban a következő szabványokra történik hivatkozás:

GOST 8.377-80 Állami rendszer a mérések egységességének biztosítására. Az anyagok lágy mágnesesek. Mérési technikák statikus mágneses jellemzők meghatározására

GOST 8476-93 Közvetlen működésű analóg elektromos mérőműszerek és a hozzájuk tartozó segédalkatrészek. 3. rész A wattmérőkre és varméterekre vonatkozó egyedi követelmények

GOST 8711-93 Közvetlen működésű analóg elektromos mérőműszerek és segédalkatrészeik. 2. rész Ampermérőkre és voltmérőkre vonatkozó egyedi követelmények

GOST 12119.0-98 Elektromos acél. Mágneses és elektromos tulajdonságok meghatározására szolgáló módszerek. Általános követelmények

GOST 13109-97 Elektromos energia. A műszaki eszközök elektromágneses összeférhetősége. Villamosenergia-minőségi szabványok általános célú áramellátó rendszerekben

GOST 21427.1-83 Elektromos hidegen hengerelt anizotrop vékonylemez acél. Műszaki feltételek

GOST 21427.2-83 Hidegen hengerelt izotróp elektromos acéllemez. Műszaki feltételek

3 Általános követelmények

Általános követelmények vizsgálati módszerekhez - a GOST 12119.0 szerint.

A szabványban használt kifejezések megfelelnek a GOST 12119.0 szabványnak.

4 Próbadarabok előkészítése

4.1 A próbadarabokat szigetelni kell.

4.2 A gyűrű alakú mintákat 0,1–1,0 mm vastagságú bélyegzett gyűrűkből vagy legfeljebb 0,35 mm vastagságú szalagra tekercselve 3 mm-nél nem vastagabb szigetelőanyagból készült kazettákba kell helyezni. -ferromágneses fém, amelynek vastagsága legfeljebb 0,3 mm. A fém kazettán résnek kell lennie.

A minta külső átmérőjének és a belső átmérőjének aránya legfeljebb 1,3 lehet; a minta keresztmetszete - legalább 0,1 cm.

4.3 Az Epstein-készülék mintái 0,1-1,0 mm vastag, 280-500 mm hosszú és (30,0 ± 0,2) mm széles csíkokból készülnek. A minta csíkjai hossza nem térhet el egymástól ± 0,2%-nál nagyobb mértékben. A minta keresztmetszete 0,5-1,5 cm legyen. A mintában lévő csíkok száma négyszeres, a minimális csíkok száma tizenkettő legyen.

Az anizotróp acél mintákat a hengerlési irány mentén vágják. A hengerlési és vágási irányok közötti szög nem haladhatja meg az 1°-ot .

Izotróp acélminták esetén a szalagok felét a hengerlési irány mentén vágják le, a másikat pedig keresztben. A hengerlés és a vágás iránya közötti szög nem haladhatja meg az 5°-ot. A csíkok négy csomagba vannak csoportosítva: kettő - a hengerlési irány mentén vágott szalagokból, kettő - keresztben. Az egyenlően vágott csíkokkal ellátott csomagokat a készülék párhuzamos tekercseiben helyezzük el.

A szalagokat a hengerlési irányhoz képest azonos szögben le lehet vágni. A hengerlési iránynak azonosnak kell lennie az egy tekercsben elhelyezett összes szalagnál.

4.4 A lemezminták 400-750 mm hosszúsággal készülnek. A lap hosszának legalább a járom külső hosszának kell lennie: a lap szélessége legalább a mágnesablak szélességének 60%-a. A hossztűrés nem haladhatja meg a ± 0,5%-ot, a szélesség - ± 2 mm-t.

A lapok felületének és alakjának meg kell felelnie a GOST 21427.1 és GOST 21427.2 szabványnak.

5 Alkalmazott berendezések

5.1 Telepítés. A beépítési rajz az 1. ábrán látható.

1. ábra - A wattmérős módszerrel végzett mérések sémája

5.1.1 Voltméter PV1 - az átlagos egyenirányított feszültség érték mérésére, majd a mágneses indukció amplitúdójának meghatározására és PV2- az effektív feszültség méréséhez és a görbe alaktényezőjének ezt követő meghatározásához a mérési határ 30 mV és 100 V között legyen, a maximális bemeneti áram legfeljebb 5 mA, a pontossági osztály legalább 0,5 a GOST 8711 szerint.

A voltmérőhöz feszültségosztó használata megengedett PV1 hogy a mágneses indukció amplitúdóival számszerűen megegyező értékeket kapjunk.

5.1.2 wattmérő PW az aktív teljesítmény mérésénél és a fajlagos mágneses veszteségek ezt követő meghatározásánál a mérési határ 0,75-30 W lehet, a névleges teljesítménytényező legfeljebb 0,1 lehet 50 Hz-es frekvencián és 0,2 magasabb frekvencián; Pontossági osztály legalább 0,5 50 és 400 Hz közötti mágnesezési megfordítási frekvencián vagy legalább 2,5 - 400 Hz-nél nagyobb frekvencián a GOST 8476 szerint.

Megengedett egy wattmérőhöz feszültségosztó használata a fajlagos mágneses veszteségek értékével számszerűen megegyező leolvasások eléréséhez. A feszültségosztó kimenetét a wattmérő párhuzamos áramkörére, a bemenetét a minta II tekercsére kell kötni. T2.

5.1.3 Ampermérő RA a mágnesező áram effektív értékének mérésére és a mágneses térerősség effektív értékének ezt követő meghatározására a mérési határnak 0,1-5,0 A-nak kell lennie, a pontossági osztály nem lehet kisebb, mint 0,5 a GOST 8711 szerint. A wattmérő áramkörének terhelésének figyelésekor a legkisebb mérési határ 1,0 A-ig növelhető. Az ampermérő által fogyasztott maximális teljesítmény 250 mm-nél szélesebb lemezmintákkal történő méréskor legfeljebb 1,0 VA lehet; más minták esetében - legfeljebb 0,2 VA.

5.1.4 Frekvenciamérő РF± 0,2%-ot meg nem haladó hibájú frekvencia mérésére.

5.1.5 A minták mágnesezésére szolgáló áramforrásnak alacsony frekvenciájú generátorral kell rendelkeznie teljesítményerősítővel vagy feszültségszabályozóval 50 Hz-es frekvenciastabilizátorral. A terhelt tápegység feszültségének nem szinuszos együtthatója a GOST 13109 szerint nem haladhatja meg az 5% -ot. A forrás névleges teljesítményének 50 Hz-es mágnesezési megfordítási frekvenciánál legalább 0,45 kVA-nak kell lennie a minta tömegének 1,0 kg-jára, és legalább 0,3 kVA-nak az 1. táblázatban feltüntetett értékekhez.

Asztal 1

A mágnesezettség megfordításának frekvenciája, kHz	A minta tömege, kg
0,05-1,0, beleértve	0,5-1,1, beleértve
St. 1.0 "10.0"	0,03-tól "0,30"

A minta mágneses fluxusgörbéjének szinuszoshoz közeli alakjának eléréséhez visszacsatoló erősítő használható. Az EMF-görbe alakjának nem szinuszos együtthatója a tekercsben nem haladhatja meg a 3% -ot; a feszültség-visszacsatoló hurok által fogyasztott teljesítmény nem haladhatja meg a mért mágneses veszteség 5%-át.

5.1.6 Voltméter PV1és PV2, wattméteres feszültség áramkör PWés az erősítő visszacsatolása nem fogyaszthat többet a mért érték 25%-ánál.

5.1.7 Tekercs T1 a mintán kívüli mágneses fluxus kompenzálására az I tekercs fordulatszáma nem lehet több ötvennél, az ellenállás nem lehet nagyobb, mint 0,05 Ohm, a II tekercs ellenállása nem lehet több 3 Ohmnál. A tekercseket 25-35 mm hosszú, 40-60 mm átmérőjű, nem mágneses szigetelőanyagból készült hengeres keretre fektetik. A tekercs tengelyének merőlegesnek kell lennie a minta erővonalainak síkjára, amikor az Epstein-készülékhez van csatlakoztatva. A tekercs kölcsönös induktivitási együtthatóinak relatív különbsége T1és az Epstein-készülék minta nélkül nem haladhatja meg a ± 5%-ot.

Megengedett a tekercs kizárása az áramkörből (lásd 1. ábra) T1 a mintán kívüli mágneses fluxus nem haladja meg a mért érték 0,2%-át.

5.1.8 A gyűrű alakú minta mágnesezése I és mérése II T2 meg kell felelnie a GOST 8.377 követelményeinek.

5.1.9. Epstein-készülék a csíkokból álló minták tesztelésére T2 négy tekercsnek kell lennie nem mágneses szigetelő anyagú kereteken, amelyek mérete a következő:

belső ablakszélesség - (32,0 ± 0,5) mm;

magasság - 10-15 mm;

keret falvastagsága - 1,5-2,0 mm;

a tekercs szakasz hossza tekercseléssel - legalább 190 mm;

tekercs hossza - (220 ± 1) mm.

A készülék tekercseinek fordulatszámát a 2. táblázat szerint kell kiválasztani.

2. táblázat

A mágnesezettség megfordításának frekvenciája, Hz	A tekercselés fordulatszáma
	I - mágnesezés	II - mérés
50-től 60-ig, beleértve St. 60 "400" " 400 " 2000 "
MEGJEGYZÉS A tekercsek egyenletesen vannak feltekerve az orsók hossza mentén. A kereteken lévő tekercsek rétegszámának páratlannak kell lennie.

5.1.10. A minták vizsgálatára használt lapos készülék T2, mágnesszeleppel és két jármával kell rendelkeznie. A jármák kialakításának biztosítania kell az érintkező felületek párhuzamosságát és a mechanikai merevséget, ami kizárja a minta mágneses tulajdonságaira gyakorolt ​​hatást. Az elektromos acél járompólusainak szélessége legalább 25 mm, a precíziós ötvözeteknél legalább 20 mm. A jármák mágneses veszteségei nem haladhatják meg a mért érték 5%-át; a jármák mágneses fluxusának amplitúdóinak relatív különbsége nem haladhatja meg a ± 15%-ot.

A fajlagos mágneses veszteségek relatív változásának mérésére nyitott jármû eszközöket lehet használni, például a maradékfeszültség GOST 21427.1 szerinti értékelése során.

A szolenoidnak nem mágneses szigetelőanyagból készült kerettel kell rendelkeznie, amelyre először a II mérőtekercset helyezik, majd egy vagy több vezetékkel - a mágnesező tekercs I. Minden vezeték egyenletesen van elhelyezve egy rétegben.

A mágneses indukció amplitúdóinak relatív maximális eltérése a mágnesszelepen belüli mintaterületen nem haladhatja meg a ± 5%-ot.

6 Felkészülés a mérésekre

6.1 A szalag, lap vagy gyűrű alakú minták az 1. ábrán látható módon vannak csatlakoztatva.

6.2 A csíkokból vagy lapokból vett mintákat készülékbe kell helyezni. A csíkokból vett mintákat egy Epstein-készülékbe helyezzük a 2. ábrán látható módon.

2. ábra - A mintacsíkok elrendezése

A készülékben megengedett a szalagok és lapok helyzetének rögzítése, legfeljebb 1 kPa nyomás létrehozása a minta felületére merőlegesen a mágnesező tekercseken kívül.

6.3 Számítsa ki a minták keresztmetszeti területeit, m:

6.3.1 A legalább 0,2 mm vastagságú anyagból készült gyűrű alakú minták m keresztmetszeti területét a képlet számítja ki

ahol - minta tömege, kg;

- a gyűrű külső és belső átmérője, m;

- anyagsűrűség, kg / m.

Az anyag sűrűségét, kg / m, a GOST 21427.2 1. függeléke szerint választják ki, vagy a képlettel számítják ki.

hol és - szilícium és alumínium tömeghányadok,%.

6.3.2 A 0,2 mm-nél kisebb vastagságú anyagból készült gyűrű alakú próbatestek keresztmetszeti területe, m, a következő képlettel számítható ki

ahol a szigetelőbevonat sűrűségének és a mintaanyag sűrűségének aránya,

ahol a szigetelés sűrűsége 1,6 · 10 kg / m szervetlen bevonat és 1,1 · 10 kg / m szerves bevonat esetén;

- kitöltési tényező, a GOST 21427.1-ben meghatározottak szerint

6.3.3 Keresztmetszeti terület S, m, az Epstein-készülék csíkokból álló mintáit a képlet alapján számítjuk ki

hol a csík hossza, m.

6.3.4 Egy lapminta m keresztmetszeti területét a képlet számítja ki

hol a lap hossza, m.

6.4 A minták tömegének meghatározásakor a hiba nem haladhatja meg a ± 0,2%-ot, a gyűrű külső és belső átmérője - ± 0,5%, a csíkok hossza - ± 0,2%.

6.5 Az 1,0 T-nál kisebb mágneses indukció amplitúdójú méréseket a minták lemágnesezése után végezzük 50 Hz frekvenciájú térben.

Állítsa be a mágneses indukció amplitúdójának megfelelő feszültséget anizotróp acél esetén legalább 1,6 T-ra, izotróp acél esetén 1,3 T-ra, majd fokozatosan csökkentse.

A lemágnesezési időnek legalább 40 másodpercnek kell lennie.

Ha a mágneses indukciót 1,0 A / m-nél kisebb mezőben mérik, a mintákat lemágnesezés után 24 órán keresztül tartják; ha az indukciót 1,0 A / m-nél nagyobb erősségű mezőben mérik, a tartási idő 10 percre csökkenthető.

Az expozíciós idő csökkenthető a normál és csökkentett expozíció után kapott indukciós értékek relatív eltérésével, ± 2% -on belül. .

6.6 A gyűrű alakú és szalagokból álló minták mért mágneses mennyiségei értékeinek felső határának meg kell felelnie a mágneses térerősség amplitúdójának legfeljebb 5 10 A / m-nél, amikor a mágnesezettség megfordulása 50-ről 60 Hz-ig és legfeljebb 1 10 A / m - magasabb frekvenciákon; alsó határok - a legkisebb értékeket A mágneses indukció amplitúdói a 3. táblázatban találhatók.

3. táblázat

A mágnesezettség megfordításának frekvenciája, kHz	A mágneses indukció amplitúdójának legkisebb értéke, T méréskor
	fajlagos mágneses veszteségek, W / kg	mágneses térerősség, A / m
0,05-0,06, beleértve
St. 0.06 "1.0"
" 1,00 " 10,0 "

A lemezminták mágneses indukciója amplitúdójának legkisebb értéke 1,0 T legyen.

6.7 Voltmérőhöz PV1, az egyenirányított középértékekben kalibrált feszültséget V, amely a mágneses indukció adott amplitúdójának (T) és a mágnesezettség megfordításának frekvenciáját (Hz) a következő képlettel számítja ki.

ahol - a minta keresztmetszete, m;

- a II. minta tekercsének fordulatszáma;

- a minta II tekercsének teljes ellenállása T2és tekercsek T1, Ohm;

- a minta II tekercséhez csatlakoztatott műszerek és eszközök egyenértékű ellenállása T2, Ohm, a képlet alapján számítva

ahol - voltmérők aktív ellenállásai PV1, PV2, wattméteres feszültségű áramkörök PWés a teljesítményerősítő feszültség-visszacsatoló áramköre, illetve Ohm.

A (6) képletben szereplő értéket figyelmen kívül hagyjuk, ha értéke nem haladja meg a 0,002-t.

6.8 Voltmérőhöz PV1, effektív szinuszos feszültségértékekben kalibrálva, az értéke U, B, képlettel számítjuk ki

6.9 Tekercs nélkül T1 a képlet alapján számítsa ki a mintán kívüli mágneses fluxus miatti V korrekciót

ahol a minta tekercseinek fordulatszáma T2;

- mágneses állandó, H / m;

- a minta mérőtekercsének keresztmetszete, m;

- a minta keresztmetszete a 6.3. pontban meghatározottak szerint, m;

- a mágneses erővonal átlagos hossza, m.

Gyűrű alakú minták esetén a mágneses erővonal átlagos hosszát, m, a képlet alapján számítjuk ki

A szalagminta standard tesztjei során az átlagos m hosszúságot 0,94 m-nek veszik. Ha növelni kell a mágneses mennyiségek meghatározásának pontosságát, akkor a 4. táblázatból választhat értékeket.

4. táblázat

Mágneses térerősség, A/m	A mágneses erővonal átlagos hossza, m
	izotróp acélhoz	anizotróp acélhoz
0-10, beleértve St. 10 "70"

Lapminta esetében a mágneses erővonal átlagos hosszát, m, a létesítmény metrológiai tanúsításának eredményei határozzák meg;

- áram amplitúdója, A; a feszültségesés V amplitúdójától függően számítva a mágnesező áramkörben lévő Ohm ellenálláson keresztül, a képlet szerint

vagy a II tekercs tekercsében indukált EMF, V átlagos egyenirányított értékével T1 amikor az I tekercs be van kapcsolva, a képlet szerint a mágnesező áramkörbe

ahol - a tekercs kölcsönös induktivitása, H; legfeljebb 1 · 10 Gn;

- a mágnesezettség megfordításának frekvenciája, Hz.

6.10 Az Epstein-készülékben a fajlagos mágneses veszteségek meghatározásakor figyelembe kell venni a mágneses áramkör szögletes részei mágnesezettségének inhomogenitását a minta effektív tömegének (kg) megadásával, amelyet a szalagokból vett minták esetében a következő képlettel számítanak ki.

ahol - minta tömege, kg;

- szalag hossza, m.

Gyűrű alakú minták esetén az effektív tömeget egyenlőnek kell tekinteni a minta tömegével.

A lemezminta effektív tömegét a létesítmény metrológiai tanúsításának eredményei alapján határozzuk meg.

7 Mérési eljárás

7.1 A fajlagos mágneses veszteségek meghatározása a minta mágnesezettségének megfordításához felhasznált és az eszközök által fogyasztott aktív teljesítmény mérésén alapul. PV1, PV2, PWés az erősítő visszacsatoló hurkát. Lapminta tesztelésekor vegye figyelembe a járomveszteséget. Az aktív teljesítményt közvetetten a minta II tekercsének feszültsége határozza meg T2.

7.1.1 A telepítéskor (lásd 1. ábra) a kulcsok zárva vannak S2, S3, S4és nyissa ki a kulcsot S1.

7.1.2 Állítsa be a feszültséget, vagy (), V-t a voltmérőnek megfelelően PV1; a mágnesezettség megfordításának frekvenciája, Hz; ampermérővel ellenőrizni RA, milyen wattmérő PW nincs túlterhelve; zárja be a kulcsot S1és nyissa ki a kulcsot S2.

7.1.3 Ha szükséges, állítsa be a voltmérő állását az áramforrással PV1 beállítani a megadott feszültségértéket és megmérni az effektív V feszültségértéket voltmérővel PV2és teljesítmény, W, wattmérő PW.

7.1.4 Állítsa be a mágneses indukció amplitúdója nagyobb értékének megfelelő feszültséget, és ismételje meg a 7.1.2., 7.1.3.

7.2 A mágneses térerősség effektív értékének meghatározása a mágnesező áram mérésén alapul.

7.2.1 A telepítéskor (lásd 1. ábra) a kulcsok zárva vannak S2, S4és nyissa ki a kulcsokat S1, S3.

7.2.2 Állítsa be a feszültséget ill U, B, a mágnesezettség megfordításának frekvenciája, Hz, és az ampermérő határozza meg RA mágnesező áram értékei, A.

7.2.3 Állítsa a feszültséget magasabb értékre, és ismételje meg a 7.2.1 és 7.2.2 pontokban leírt műveleteket.

8 A mérési eredmények feldolgozásának szabályai

8.1 A minta II tekercsén a feszültséggörbe alakjának együtthatóját a képlet számítja ki

ahol - effektív feszültségérték, V;

- a (6) képlettel számított feszültség, V.

8.2 A fajlagos mágneses veszteséget, W / kg, egy minta csíkokra vagy gyűrű alakjára a következő képlettel számítják ki

ahol a minta effektív tömege, kg;

- átlagos teljesítményérték, W;

- effektív feszültségérték, V;

- a minta tekercseinek fordulatszáma T2;

- lásd 6.7.

A és értékeket figyelmen kívül hagyjuk, ha az arány nem haladja meg a 0,2%-át, és az arány nem haladja meg a 0,002-t.

Az ellenállás meghatározásának hibája nem haladhatja meg a ± 1%-ot.

A feszültség helyett 1,11 at értékkel helyettesíthető = 1,

A cikk tájékoztatást nyújt az elektromos motorok, generátorok és transzformátorok gyártásához használt anyagok típusairól. Rövid specifikációk néhány közülük.

Az elektromos anyagok osztályozása

Az elektromos gépekben használt anyagok három kategóriába sorolhatók: szerkezeti, aktív és szigetelő anyagok.

Építőanyagok

olyan alkatrészek és gépalkatrészek gyártására szolgálnak, amelyek fő célja a mechanikai terhelés érzékelése és átvitele (tengelyek, ágyak, végpajzsok és felszállók, különféle rögzítőelemek stb.). Az acél, az öntöttvas, a színesfémek és ötvözeteik, valamint a műanyagok szerkezeti anyagként használatosak az elektromos gépekben. Ezekre az anyagokra a gépészetben szokásos követelmények vonatkoznak.

Aktív anyagok

vezetőképes és mágneses részekre vannak osztva, és a gép aktív alkatrészeinek (mágneses áramkörök tekercseinek és magjainak) gyártására szolgálnak.
A szigetelőanyagokat a tekercsek és más feszültség alatt álló részek elektromos szigetelésére, valamint az elektromos acéllemezek rétegezett mágneses magokban történő egymástól való szigetelésére használják. Külön csoportot alkotnak azok az anyagok, amelyekből elektromos kefék készülnek, amelyek az elektromos gépek mozgó alkatrészeiből áramot vonnak el.

Az alábbiakban megadjuk rövid leírása elektromos gépekben használt aktív és szigetelő anyagok.

Vezető anyagok

Jó elektromos vezetőképessége és viszonylag olcsósága miatt az elektromos rezet széles körben használják vezető anyagként elektromos gépekben, mostanában finomított alumínium is. Ezen anyagok összehasonlító tulajdonságait az 1. táblázat mutatja be. Egyes esetekben az elektromos gépek tekercseit réz- és alumíniumötvözetekből készítik, amelyek tulajdonságai összetételüktől függően nagyon eltérőek. A rézötvözeteket feszültség alatt álló segédalkatrészek (gyűjtőlemezek, csúszógyűrűk, csavarok stb.) gyártására is használják. A színesfémek megtakarítása vagy a mechanikai szilárdság növelése érdekében az ilyen alkatrészeket néha acélból is készítik.

Asztal 1

A réz és az alumínium fizikai tulajdonságai

Anyag	Fajta	Sűrűség, g/cm3	Ellenállás 20 °C-on, Ohm × m	Az ellenállás hőmérsékleti együtthatója ϑ ° C-on, 1 / ° C-on	Lineáris tágulási együttható, 1 / °C	Fajhő, J / (kg × °C)	Fajlagos hővezető képesség, W / (kg × ° C)
Réz	Elektromos izzítás	8,9	(17,24 ÷ 17,54) × 10 -9		1,68 × 10 -5	390	390
Alumínium	Kifinomult	2,6-2,7	28,2 × 10 -9		2,3 × 10 -5	940	210

A réz hőmérsékleti ellenállási együtthatója ϑ ° C-on

A réz ellenállásának a hőmérséklettől való függését arra használjuk, hogy meghatározzuk egy elektromos gép tekercsének hőmérsékletének növekedését a ϑ g meleg állapotban a környezeti hőmérséklet ϑ o feletti működése során. A (2) összefüggés alapján a hőmérséklet-emelkedés kiszámításához

Δϑ = ϑ г - ϑ о

megkaphatja a képletet

(3)

ahol r g - a tekercs ellenállása forró állapotban; r x- a tekercs ellenállása, hideg állapotban mérve, amikor a tekercs és a környezet hőmérséklete megegyezik; ϑ x- hideg tekercselési hőmérséklet; ϑ о - környezeti hőmérséklet a gép működése közben, amikor az ellenállást mérik r G.

Az (1), (2) és (3) összefüggések az alumínium tekercsekre is érvényesek, ha a 235-öt helyettesítik 245-tel.

Mágneses anyagok

Az elektromos gépek mágneses magjainak egyes részeinek gyártásához elektroacéllemezt, szerkezeti acéllemezt, acéllemezt és öntöttvasat használnak. Alacsony mágneses tulajdonságai miatt az öntöttvasat viszonylag ritkán használják.

A mágneses anyagok legfontosabb osztálya a különböző minőségű elektromos acéllemezek. A hiszterézis és az örvényáramok okozta veszteségek csökkentése érdekében szilíciumot vezetnek be az összetételébe. A szén, oxigén és nitrogén szennyeződések jelenléte rontja az elektromos acél minőségét. Gyártásának technológiája nagyban befolyásolja az elektromos acél minőségét. A hagyományos elektromos acéllemezeket meleghengerléssel állítják elő. V utóbbi évek Gyorsan növekszik a hidegen hengerelt szemcseorientált acél alkalmazása, melynek mágneses tulajdonságai a hengerlési irány mentén történő mágnesezési megfordítás során lényegesen magasabbak, mint a hagyományos acéloké.

Az elektromos acél tartományát és az acél egyes fajtáinak fizikai tulajdonságait a GOST 21427.0-75 határozza meg.

Az elektromos gépekben elsősorban 1211, 1212, 1213, 1311, 1312, 1411, 1412, 1511, 1512, 3411, 3412, 3413 elektroacélokat használnak, amelyek megfelelnek az E3, E1, E1, E2,1 acélminőségek régi jelöléseinek. , E22, E31 , E32, E41, E42, E310, E320, E330. Az első szám a szerkezeti állapot és a hengerlés típusa szerinti acélosztályt jelöli: 1 - izotróp melegen hengerelt, 2 - izotróp hidegen hengerelt, 3 - anizotrop hidegen hengerelt bordás szerkezetű. A második szám a szilíciumtartalmat mutatja. A harmadik számjegy a fő szabványos karakterisztika szerinti csoportot jelöli: 0 - fajlagos veszteségek a mágneses indukció során B= 1,7 T és frekvencia f= 50 Hz (p 1,7 / 50), 1 - fajlagos veszteségek at B= 1,5 T és frekvencia f= 50 Hz (p 1,5 / 50), 2 - fajlagos veszteségek mágneses indukciónál B= 1,0 T és frekvencia f= 400 Hz (p 1,0 / 400), 6 - mágneses indukció gyenge mezőkben 0,4 A / m mágneses térerősség mellett ( B 0,4), és 7 - mágneses indukció átlagos mágneses mezőben 10A / m mágneses térerősség mellett ( B tíz). A negyedik számjegy egy sorszám. Az elektromos acél szilíciumtartalomtól függő tulajdonságát a 2. táblázat tartalmazza

2. táblázat

Az elektromos acél fizikai tulajdonságainak függősége a szilíciumtartalomtól

Tulajdonságok	Az acélminőség második számjegye
	2	3	4	5
Sűrűség, g/cm3
Ellenállás, Ohm × m
Ellenállási hőmérsékleti együttható, 1 / °C
Fajhő, J / (kg × °C)

A szilíciumtartalom növekedésével az acél ridegsége növekszik. Ebben a tekintetben minél kisebb a gép, és ennélfogva minél kisebb a fogak és a hornyok mérete, amelyekbe a tekercseket fektetik, annál nehezebb az egyre magasabb ötvözési fokú acélok alkalmazása. Ezért például az erősen ötvözött acélt főként transzformátorok és nagyon erős generátorok gyártására használják.

A 100 Hz-ig terjedő áramfrekvenciájú gépekben általában 0,5 mm vastagságú elektromos acéllemezt használnak, és néha, különösen transzformátoroknál, 0,35 mm vastagságú acélt is. Magasabb frekvenciákon vékonyabb acélt használnak. Az elektromos acéllemezek méretei szabványosak, a lemezek szélessége 240-1000 mm, hossza 1500-2000 mm. Az utóbbi időben az elektromos acél gyártása tekercsre tekercselt szalag formájában bővült.

Rizs. 1. Ferromágneses anyagok mágnesezési görbéi

1 - elektromos acél 1121, 1311; 2 - elektromos acél 1411, 1511; 3 - alacsony szén-dioxid-kibocsátású öntött acél, hengerelt acél és kovácsolt anyagok elektromos gépekhez; 4 - acéllemez 1-2 mm vastagságú oszlopokhoz; 5 - acél 10; 6 - acél 30; 7 - hidegen hengerelt elektromos acél 3413; 8 - szürkeöntvény tartalommal: C - 3,2%, Si 3,27%, Mn - 0,56%, P - 1,05%; I × A - skálák az I és A tengely mentén; II × B - mérleg a II és B tengely mentén

Az 1. ábra a különböző minőségű acélok és öntöttvasok mágnesezési görbéit mutatja, a 3. táblázatban pedig a GOST 21427.0-75 szerint a fajlagos veszteségek értékeit. p az elektromos acél legelterjedtebb minőségeiben. A p betű melletti alsó index a B indukciót teslában (számláló) és a mágnesezettség megfordításának frekvenciáját hertzben (nevező) jelzi, amelynél a 3. táblázatban megadott veszteségértékek garantáltak. A 3411-es, 3412-es és 3413-as fokozatoknál a veszteségek a hengerlési irány mentén történő mágnesezésre vonatkoznak.

3. táblázat

Fajlagos veszteségek elektromos acélban

acélfajta	Lemezvastagság, mm	Fajlagos veszteségek, W / kg				acélfajta	Lemezvastagság, mm	Fajlagos veszteségek, W / kg
		p 1,0 / 50	1,5/50	1,7/50				p 1,0 / 50	1,5/50	1,7/50
1211	0,5	3,3	7,7	-		1512	0,5	1,4	3,1	-
1212	0,5	3,1	7,2	-			0,35	1,2	2,8	-
1213	0,5	2,8	6,5	-		1513	0,5	1,25	2,9	-
1311	0,5	2,5	6,1	-			0,35	1,05	2,5	-
1312	0,5	2,2	5,3	-		3411	0,5	1,1	2,45	3,2
1411	0,5	2,0	4,4	-			0,35	0,8	1,75	2,5
1412	0,5	1,8	3,9	-		3412	0,5	0,95	2,1	2,8
1511	0,5	1,55	3,5	-			0,35	0,7	1,5	2,2
	0,35	1,35	3,0	-		3413	0,5	0,8	1,75	2,5
							0,35	0,6	1,3	1,9

Az örvényáram-veszteség az indukció négyzetétől, az indukció hiszterézisvesztesége pedig kettőhöz közeli mértékben függ. Ezért az acél teljes vesztesége gyakorlati célokra elegendő pontossággal az indukció négyzetétől függ. Az örvényáram-veszteség arányos a frekvencia négyzetével, a hiszterézis veszteség pedig a frekvencia első hatványával. 50 Hz-es frekvencián és 0,35-0,5 mm lemezvastagságnál a hiszterézisveszteségek többszörösen meghaladják az örvényáram-veszteséget. Függőség teljes veszteségek acélban a frekvenciától, ennek következtében közelebb a frekvencia első fokához. Ezért az értékek fajlagos veszteségei Bés f a 3. táblázatban feltüntetettektől eltérő képletekkel számítható ki:

(4)

ahol B értéke teslában (T) van helyettesítve.

A 3. táblázatban megadott fajlagos veszteségértékek megfelelnek annak az esetnek, amikor a lemezek egymástól szigeteltek.

A szigeteléshez speciális lakkot vagy nagyon ritkán vékony papírt használnak, és oxidációt is alkalmaznak.

A sajtolás során az elektromos acéllemezek munkaedzése következik be. Ezenkívül a magcsomagok összeállításakor a lapok részben le vannak zárva a szélük mentén, mivel a lyukasztás során sorja vagy sorja jelenik meg. Ez 1,5-4,0-szeresére növeli az acél veszteségeit.

Az acéllemezek közötti szigetelés jelenléte, hullámossága és vastagságuk heterogenitása miatt a préselt mag nem teljes térfogata van acéllal kitöltve. A zsák acéllal való kitöltésének együtthatója lakkal történő szigetelés esetén átlagos k c= 0,93 0,5 mm-es lemezvastagsággal és k c= 0,90 0,35 mm-nél.

Szigetelő anyagok

A villamos gépekben használt elektromos szigetelő anyagokkal szemben a következő követelmények vonatkoznak: a lehető legnagyobb elektromos szilárdság, mechanikai szilárdság, hőállóság és hővezető képesség, valamint alacsony higroszkóposság. Fontos, hogy a szigetelés a lehető legvékonyabb legyen, mivel a szigetelés vastagságának növekedése rontja a hőátadást és a rés vezetőanyaggal való kitöltési tényezőjének csökkenéséhez vezet, ami viszont a gép névleges teljesítményének csökkenését okozza. . Egyes esetekben más követelmények is felmerülnek, például nedves trópusi éghajlaton a különféle mikroorganizmusokkal szembeni rezisztencia stb. A gyakorlatban ezek a követelmények eltérő mértékben teljesíthetők.

Videó 1. Szigetelőanyagok a 18-19. századi elektrotechnikában.

A szigetelő anyagok lehetnek szilárd, folyékony és gáz halmazállapotúak. A gáz halmazállapotú általában a levegő és a hidrogén, amelyek a géphez viszonyítva környezeti vagy hűtőközeget jelentenek, ugyanakkor egyes esetekben elektromos szigetelést is betöltenek. A folyékony dielektrikumokat elsősorban a transzformátorgyártásban használják speciális ásványolaj, úgynevezett transzformátorolaj formájában.

A szilárd szigetelőanyagok az elektrotechnikában a legnagyobb jelentőséggel bírnak. A következő csoportokba sorolhatók: 1) természetes szerves rostos anyagok - pamutpapír, fapép és selyem alapú anyagok; 2) szervetlen anyagok - csillám, üvegszál, azbeszt; 3) különféle szintetikus anyagok gyanták, fóliák, lapanyagok és így tovább; 4) különféle természetes és szintetikus anyagokon alapuló zománcok, lakkok és keverékek.
Az utóbbi években a szervesszálas szigetelőanyagokat egyre inkább felváltották a szintetikus anyagok.

A zománcokat vezetékek szigetelésére és tekercsek fedőszigetelésére használják. A lakkok a laminált szigetelés ragasztására és a tekercsek impregnálására, valamint a szigetelésre védő fedőréteg felvitelére szolgálnak. A tekercsek kettős vagy háromszoros impregnálását lakkkal, váltakozva szárítással a szigetelésben lévő pórusok kitöltésével érik el, ami növeli a szigetelés hővezető képességét és dielektromos szilárdságát, csökkenti a higroszkóposságát, és mechanikusan tartja össze a szigetelő elemeket.

Az összetett impregnálás ugyanazt a célt szolgálja, mint a lakk impregnálás. Az egyetlen különbség az, hogy a vegyületek nem tartalmaznak illékony oldószereket, hanem nagyon egyenletes masszát képviselnek, amely hevítés hatására meglágyul, cseppfolyósodik és nyomás alatt képes behatolni a szigetelés pórusaiba. Az oldószer hiánya miatt a kompaundálás során a pórusok kitöltése sűrűbb.
A szigetelőanyagok legfontosabb jellemzője a hőállóság, amely döntően befolyásolja az elektromos gépek megbízhatóságát és élettartamát. Hőállóság szempontjából az elektromos gépekben és készülékekben használt elektromos szigetelőanyagok a GOST 8865-70 szerint hét osztályba vannak osztva, a következő maximális megengedett hőmérsékletekkel ϑ max:

A korábbi évek szabványai egyes szigetelési osztályok régi jelöléseit tartalmazzák: Y, E, F, H helyett O, AB, BC, SV.

Az Y osztályba tartoznak a pamutpapírból, cellulózból és selyemből készült, folyékony dielektrikummal nem impregnált és nem merített rostos anyagok, valamint számos szintetikus polimer (polietilén, polisztirol, polivinil-klorid stb.). Ezt a szigetelési osztályt ritkán használják elektromos gépekben.

Az A osztályba tartoznak a pamutból, cellulózból és selyemből készült, folyékony elektromos szigetelőanyaggal impregnált vagy ezekbe merített rostos anyagok, olaj- és poliamidgyanta lakk (nylon) alapú zománchuzalok szigetelése, poliamid filmek, butilgumi és egyéb anyagok, valamint impregnált faként és fa laminátumként. Ennek a szigetelési osztálynak az impregnálószerei a transzformátorolajok, olaj- és aszfaltlakkok és egyéb, megfelelő hőállóságú anyagok. Ebbe az osztályba tartoznak a különböző lakkozott szövetek, szalagok, elektromos kartonok, getinax, textolit és egyéb szigetelő termékek. Az A osztályú szigetelést széles körben használják 100 kW-ig és nagyobb teljesítményű forgó elektromos gépekhez, valamint transzformátorgyártáshoz.

Az E osztályba tartoznak a polivinil-acetál (vinilflex, metalvin), poliuretán, epoxi, poliészter (lavsan) gyanták és más, hasonló hőállóságú szintetikus anyagok alapú zománchuzal szigetelése és elektromos szigetelése. Az E szigetelési osztály új szintetikus anyagokat tartalmaz, amelyek felhasználása gyorsan terjed a kis és közepes teljesítményű (10 kW-ig és nagyobb) gépekben.

A B osztály a szervetlen dielektrikum (csillám, azbeszt, üvegszál) alapú szigetelőanyagokat és ragasztóanyagot, impregnáló- és fedőbevonatú, fokozott hőállóságú, szerves eredetű lakkokat és gyantákat kombinál, valamint a tartalom. szerves anyag tömeg szerint nem haladhatja meg az 50%-ot. Ide tartoznak mindenekelőtt a finom pengetett csillám alapú anyagok (micalenta, micafolium, mikanit), amelyeket széles körben használnak az elektrotechnikában.

Az utóbbi időben csillámanyagokat is alkalmaznak, amelyek alapja a több milliméteres, több mikron vastagságú csillámlemezekből készült folytonos csillámszalag.

A B osztályba különféle szintetikus anyagok is tartoznak: ftálsavanhidrid alapú poliésztergyanták, poliklór-trifluor-etilén (fluoroplaszt-3), egyes poliuretángyanták, szervetlen töltőanyagokkal ellátott műanyagok stb.

Az F osztályú szigetelések csillám-, azbeszt- és üvegszál alapú anyagokat tartalmaznak, de szerves szilíciummal módosított szerves lakkok és gyanták (poliorganosziloxán) és más, nagy hőállóságú gyanták, vagy más, megfelelő hőállóságú műgyanta (poliészter) felhasználásával. izo- és tereftálsav alapú gyanták stb.). Az ebbe az osztályba tartozó szigetelésnek pamut-, cellulóz- és selyemmentesnek kell lennie.

A H osztályba tartozik a csillám, üvegszál és azbeszt alapú szigetelés szerves szilíciummal (poliorganosziloxán), poliorganosziloxánnal és más hőálló gyantákkal kombinálva. Ilyen gyanták felhasználásával mikanitok és mikanitok készülnek, valamint üvegmikanitok, üvegmicafolium, üvegszerű szalagok, üvegcsillám, üveglakkszövet és üvegszálas laminátumok.

A H osztályba tartozik a politetrafluoretilén (PTFE-4) alapú szigetelés is. A H osztályú anyagokat nagyon zord körülmények között üzemelő elektromos gépekben használják (bányászat és kohászat, szállítóberendezések stb.).

A C szigetelési osztályba tartoznak a csillám, kvarc, üvegszál, üveg, porcelán és egyéb kerámia anyagok, amelyeket szerves kötőanyag nélkül vagy szervetlen kötőanyaggal együtt használnak.

Hő, rezgések és egyéb fizikai-kémiai tényezők hatására a szigetelés elöregedése, azaz mechanikai szilárdságának és szigetelő tulajdonságainak fokozatos elvesztése következik be. Kísérletileg megállapították, hogy az A és B osztályú szigetelés élettartama felére csökken, ha a hőmérséklet 8-10 ° C-onként 100 ° C fölé emelkedik. Hasonlóképpen a hőmérséklet emelkedésével csökken a többi szigetelési osztály élettartama is.

Elektromos kefék

két csoportra oszthatók: 1) szén-grafit, grafit és elektrografitizált; 2) fém-grafit. Az első csoport kefék gyártásához kormot, zúzott természetes grafitot és antracit használnak kőszénkátránnyal kötőanyagként. A kefék nyersdarabjait kiégetésnek vetik alá, melynek módja határozza meg a termékben lévő grafit szerkezeti alakját. Nál nél magas hőmérsékletek az égetést úgy érik el, hogy a koromban és antracitban található szenet grafittá alakítják, aminek következtében ezt az égetési folyamatot grafitosításnak nevezik. A második csoport keféi fémeket is tartalmaznak (réz, bronz, ezüst). Az első csoport leggyakoribb ecsetek.

A 4. táblázat felsorolja számos kefe márkájának jellemzőit.

4. táblázat

Az elektromos kefék műszaki jellemzői

Ecset osztály	Márka	Névleges áramsűrűség, A / cm 2	Maximális kerületi sebesség, m/s	Fajlagos nyomás, N/cm2	Tranziens feszültségesés egy kefepárnál, V	Súrlódási együttható	A kommutáció jellege, amelyhez ecsetek használata javasolt
Szén-grafit	UG4	7	12	2-2,5	1,6-2,6	0,25	Kicsit nehéz
Grafit	G8	11	25	2-3	1,5-2,3	0,25	Normál
Elektrografitizálva	EG4	12	40	1,5-2	1,6-2,4	0,20	Normál
	EG8	10	40	2-4	1,9-2,9	0,25	A legbonyolultabb
	EG12	10-11	40	2-3	2,5-3,5	0,25	Akadályozott
	EG84	9	45	2-3	2,5-3,5	0,25	A legbonyolultabb
Réz-grafit	MG2	20	20	1,8-2,3	0,3-0,7	0,20	A legkönnyebb